| 序号 | 运行参数名称 | 影响煤耗值/kw.h | 控制措施 | 计算公式 |
| 1 | 主汽压力上升1MPa | 1.65 | 主汽压升高会使汽机热耗下降，但一般情况下，运行时不宜超过设计值，以免控制不好，引起超压 | 详细的计算方法是对整个热力系统进行计算，先得到作功的变化和吸热量的变化，再得到煤耗的变化。或者由制造厂的修正曲线先得到热耗的变化，再得到煤耗的变化。并且还要考虑其他因素同时变化时，对主汽压引起变化的影响。粗略估算可采用下式： B*[C1/(1+C1)]/ηb/(1-ηe)， B——是煤耗， C1——是主汽压对热耗的修正系数， ηb——是锅炉效率， ηe——是厂用电率 |
| 2 | 主汽压力下降1MPa | 1. | 运行时，对80%以上工况尽量向设计值靠近，80%以下工况目标值不一定是设计值，目标值的确定需要通过专门的滑参数优化试验确定。 | 估算公式与主汽压力上升相同。 |
| 3 | 主汽温度每下降10℃ | 1.26 | 主汽温偏低一般与过热器积灰、火焰中心偏低、给水温度偏高、燃烧过量空气系数低、饱和蒸汽带水、减温水门内漏等因素有关。运行时，应按规程要求吹灰、根据煤种变化调整风量、一、二次风配比。 | 详细的计算方法是对整个热力系统进行计算，先得到作功的变化和吸热量的变化，再得到煤耗的变化。或者由制造厂的修正曲线先得到热耗的变化，再得到煤耗的变化。并且还要考虑其他因素同时变化时，对主汽温引起变化的影响。粗略估算可采用下式： B*[C2/(1+C2)]/ηb/(1-ηe)， B——是煤耗， C2——是主汽温对热耗的修正系数， ηb——是锅炉效率， ηe——是厂用电率 |
| 4 | 主汽温度每上升10℃ | 1.14 | 主汽温升高会使汽机热耗下降但一般情况下，运行时不宜超过设计值，以免控制不好，引起超温。 | 估算公式与主汽温度下降相同。 |
| 5 | 再热汽温度每上升10℃ | 0.91 | 再热汽温升高会使汽机热耗下降，但一般情况下，运行时不宜超过设计值，以免控制不好，引起超温。 | 详细的计算方法是对整个热力系统进行计算，先得到作功的变化和吸热量的变化，再得到煤耗的变化。或者由制造厂的修正曲线先得到热耗的变化，再得到煤耗的变化。并且还要考虑其他因素同时变化时，对再热汽温引起变化的影响。粗略估算可采用下式： B*[C3/(1+C3)]/ηb/(1-ηe)， B——是煤耗， C1—是再热汽温对热耗的修正系数， ηb—是锅炉效率， ηe—是厂用电率 |
| 6 | 再热汽温度每下降10℃ | 0.99 | 再热汽温偏低一般与再热器积灰、火焰中心偏低、冷再蒸汽温度低、燃烧过量空气系数低、减温水门内漏等因素有关。运行时，应按规程要求吹灰、根据煤种变化调整风量、一、二次风配比、低负荷时滑压运行提高冷再热蒸汽温度。 | 估算公式与再热汽温度上升相同。 |
| 7 | 再热器压力损失上升1% | 0.32 | 再热压损与设计有关，运行中不可控。 | 详细的计算方法是对整个热力系统进行计算，先得到作功的变化和吸热量的变化，再得到煤耗的变化。或者由制造厂的修正曲线先得到热耗的变化，再得到煤耗的变化。并且还要考虑其他因素同时变化时，对再热压损引起变化的影响。粗略估算可采用下式： B*[C4/(1+C4)]/ηb/(1-ηe)， B—是煤耗， C4是再热压损对热耗的修正系数，ηb—是锅炉效率， ηe—是厂用电率。 |
| 8 | 再热器压力损失下降1% | 0.28 | 再热压损与设计有关，运行中不可控。 | 估算公式与再热压损上升相同。 |
| 9 | 凝汽器真空下降1kPa | 2.6 | 引起凝汽器真空低的原因很多，总的来讲，与凝汽器传热系数、凝汽器热负荷、冷却水流量及温度、凝汽器内不凝结气体多少有关。运行时可从以下几个方面入手进行调整：按规定投运胶球清洗装置；可根据循环水温度和机组真空情况决定循环水泵运行台数；定期检查冷却塔淋水填料、喷嘴、除水器等部件是否完好、淋水密度是否均匀；做好无泄漏工作，对无防进水保护的疏水可人工关紧手动门；定期进行真空严密性试验，对于采用真空泵的机组，严密性试验结果>0.8kpa/min时，会对机组真空有较大的影响。运行中重点检查轴加水封是否破坏；适当提高低压轴封供汽压力，观察凝汽器真空是否有所提高；必要时进行真空系统检漏。 | 详细的计算方法是对整个热力系统进行计算，先得到作功的变化，再得到煤耗的变化。或者由制造厂的修正曲线先得到热耗的变化，再得到煤耗的变化。并且还要考虑其他因素同时变化时，对真空引起变化的影响。粗略估算可采用下式： B*[C5/(1+C5)]/ηb/(1-ηe)， B—是煤耗， C1—是真空对热耗的修正系数， ηb—是锅炉效率， ηe—是厂用电率。 注：真空不同，每下降1kPa对煤耗的影响也不同；当真空较低时，再每下降1kPa，对煤耗的影响要大得多。2.6g/kw.h是在80%以上负荷，额定真空附近的估算数据。 |
| 10 | 机组转速下降30 r/min | 运行中不可控 | 转速变化主要影响发电机效率，使发出的有功功率变化。可按照发电机‘转速—效率’关系曲线查出转速变化后的有功功率变化值，再计算煤耗的变化。 | |
| 11 | 主汽管道泄漏变化 1 t/h | 0.35 | 做好无泄漏工作，对无防进水保护的主汽疏水可人工关紧手动门 | 可按等效热降法，携带热量工质出系统计算，计算公式不详细列出。 |
| 12 | 再热冷段管道泄漏变化1 t/h | 0.25 | 做好无泄漏工作，对无防进水保护的冷再疏水可人工关紧手动门 | 可按等效热降法，携带热量工质出系统计算，计算公式不详细列出。 |
| 13 | 再热热段管道泄漏变化1 t/h | 0.32 | 做好无泄漏工作，对无防进水保护的热再疏水可人工关紧手动门 | 可按等效热降法，携带热量工质出系统计算，计算公式不详细列出。 |
| 14 | 厂用汽耗量变化10t/h（低辅汽源） | 1.68 | 做好非生产用汽管理工作。 | 可按等效热降法，携带热量工质出系统计算，计算公式不详细列出。 |
| 15 | 厂用汽耗量变化10t/h（高辅汽源） | 2.1 | 做好非生产用汽管理工作。 | 可按等效热降法，携带热量工质出系统计算，计算公式不详细列出。 |
| 16 | 厂用汽耗量变化10t/h（冷段汽源） | 2.5 | 做好非生产用汽管理工作。 | 可按等效热降法，携带热量工质出系统计算，计算公式不详细列出。 |
| 17 | 凝结水过冷度变化1℃ | 0.04 | 控制好热井水位，真空系统严密性达到标准 | 可按等效热降法，携带热量工质出系统计算，计算公式不详细列出。 |
| 18 | 给水温度下降10℃ | 0.71 | 检查高加旁路阀是否泄漏，加热器进汽阀是否节流运行，抽空气是否正常，维持高加水位正常 | 与最后高加端差上升，计算相同。 |
| 19 | 凝汽器端差每增加1℃ | 0.48 (额定真空附近) | 按规定定期投入胶球清洗装置，端差很大时，可考虑酸洗。 | 端差增加1℃，相当于排汽温度升高1℃，额定真空附近约使真空下降0.3kPa，可按真空下降计算。 |
| 20 | #1高加上端差变化10℃ | 0.71 | 控制好水位，避免上游加热器温升不足；如加热器堵管严重，换热面积不足，可考虑更换。 | 计算过程比较复杂，不是一个公式能概括的，不再列出。 |
| 21 | #2高加上端差变化10℃ | 0.55 | 控制好水位，避免上游加热器温升不足；如加热器堵管严重，换热面积不足，可考虑更换。 | 计算过程比较复杂，不是一个公式能概括的，不再列出。 |
| 22 | #3高加上端差变化10℃ | 0.19 | 控制好水位，避免上游加热器温升不足；如加热器堵管严重，换热面积不足，可考虑更换。 | 计算过程比较复杂，不是一个公式能概括的，不再列出。 |
| 23 | 高加抽汽压力损失变化0.1MPa。（#1高加） | 0.07(额定工况附近) | 检查进汽门、逆止门开度，保证不节流。 | 压损增加相当于端差升高，可按端差增加计算；额定工况下，1抽压损变化0.1Mpa，端差约升高1℃。 |
| 24 | 高加抽汽压力损失变化0.1MPa。（#2高加） | 0.08(额定工况附近) | 检查进汽门、逆止门开度，保证不节流。 | 压损增加相当于端差升高，可按端差增加计算；额定工况下，2抽压损变化0.1Mpa，端差约升高1℃。 |
| 25 | 高加抽汽压力损失变化0.1MPa。（#3高加） | 0.047(额定工况附近) | 检查进汽门、逆止门开度，保证不节流。 | 压损增加相当于端差升高，可按端差增加计算；额定工况下，3抽压损变化0.1Mpa，端差约升高1℃。 |
| 26 | 加热器及管道散热损失变化1%（#1高加） | 0.22(额定工况附近) | 做好抽汽管道及加热器的保温工作 | 可按等效热降法，纯热量出系统计算，计算公式不详细列出。 |
| 27 | 加热器及管道散热损失变化1%（#2高加） | 0.18(额定工况附近) | 做好抽汽管道及加热器的保温工作 | 可按等效热降法，纯热量出系统计算，计算公式不详细列出。 |
| 28 | 加热器及管道散热损失变化1%（#3高加） | 0.13(额定工况附近) | 做好抽汽管道及加热器的保温工作 | 可按等效热降法，纯热量出系统计算，计算公式不详细列出。 |
| 29 | 高加水位低串汽10t/h（#1高加→#2高加） | 0.62 | 计算过程比较复杂，不是一个公式能概括的，不再列出 | |
| 30 | 高加水位低串汽10t/h（#2高加→#3高加） | 0.49 | 计算过程比较复杂，不是一个公式能概括的，不再列出 | |
| 31 | 高加水位低串汽10t/h（#3高加→除氧器） | 0.52 | 计算过程比较复杂，不是一个公式能概括的，不再列出 | |
| 32 | #1高加切除（功率变化15.9MW） | 2.35 | 计算过程比较复杂，不是一个公式能概括的，不再列出 | |
| 33 | #2高加切除（功率变化24.6MW） | 5.39 | 计算过程比较复杂，不是一个公式能概括的，不再列出 | |
| 34 | #3高加切除（功率变化8.59MW） | 2.90 | 计算过程比较复杂，不是一个公式能概括的，不再列出 | |
| 35 | 定排泄漏量10t/h | 1.59 | 做好无泄漏工作，保证定排各阀门严密性 | 可按等效热降法，携带热量工质出系统计算，热量值按汽包压力对应饱和水焓计算，计算公式不详细列出。 |
| 36 | 连排泄漏量10t/h（连排扩容器不投入 ） | 1.62 | 可按等效热降法，携带热量工质出系统计算，热量值按汽包压力对应饱和水焓计算，计算公式不详细列出。 | |
| 37 | 连排泄漏量10t/h（连排扩容器投入 ） | 0.44 | 可按等效热降法，携带热量工质出系统计算，热量值按汽包压力对应饱和水焓计算，计算公式不详细列出。 | |
| 38 | 主汽减温水每增加1% | 0.16 | 尽量从燃烧调整方面做工作，少用减温水 | 计算过程比较复杂，不是一个公式能概括的，不再列出 |
| 39 | 再热汽减温水每增加1% | 0.86 | 尽量从燃烧调整方面做工作，少用减温水 | 计算过程比较复杂，不是一个公式能概括的，不再列出 |
| 40 | 飞灰含碳量每上升1% | 1.33 | 飞灰含碳量上升一般与入炉煤煤质、制粉系统投运方式、煤粉细度、火焰中心偏高、炉膛漏风、燃烧过量空气系数低等因素有关。运行时，应根据煤种变化调整风量、一、二次风配比。 | 通过计算锅炉效率的变化得到，计算过程比较复杂，不是一个公式能概括的，不再列出 |
| 41 | 炉渣含碳量每上升1% | 0.19 | 炉渣含碳量上升一般与入炉煤煤质、制粉系统投运方式、煤粉细度、火焰中心偏高、炉膛漏风、燃烧过量空气系数低等因素有关。运行时，应根据煤种变化调整风量、一、二次风配比。 | 通过计算锅炉效率的变化得到，计算过程比较复杂，不是一个公式能概括的，不再列出 |
| 42 | 排烟温度变化10℃ | 1.66 | 排烟温度上升一般与火焰中心偏高、受热面集灰、燃烧过量空气系数偏大、尾部烟道再燃烧等因素有。运行时，应根据煤种变化调整燃烧，按规定进行吹灰。 | 通过计算锅炉效率的变化得到，计算过程比较复杂，不是一个公式能概括的，不再列出 |
| 43 | 送风温度变化10℃ | 0.56 | 运行中不可控 | 通过计算锅炉效率的变化得到，计算过程比较复杂，不是一个公式能概括的，不再列出 |
| 44 | 炉膛漏风率变化10% | 1.30 | 通过计算锅炉效率的变化得到，计算过程比较复杂，不是一个公式能概括的，不再列出 | |
| 45 | 燃料低位发热量变化1000KJ/kg | 0.3 | 根据入厂煤煤质情况，做好入炉煤配煤工作 | 通过计算锅炉效率的变化得到，计算过程比较复杂，不是一个公式能概括的，不再列出 |
| 46 | 锅炉效率每下降1% | 3.2 | 根据煤种调整煤粉细度、调整燃烧，减少漏风，按规定吹灰，减少炉侧泄漏。 | 粗略计算，可按锅炉效率增加1%，煤耗增加1%计算。 |
| 47 | 补充水每增加1% | 0.35 | 做好无泄漏工作 | |
| 48 | 锅炉过剩氧量每上升1% | 0.85 | 根据煤种调整燃烧，减少炉膛漏风，调整好空预器间隙。 | 通过计算锅炉效率的变化得到，计算过程比较复杂，不是一个公式能概括的，不再列出 |
| 49 | 厂用电率每增加1% | 3.2 | 做好非生产用电管理工作，根据环境温度决定循环水泵运行台数，必要时进行大功率辅机改造。 | 粗略计算，可按厂用电率增加1%，煤耗增加1%计 |
