计算依据：
1、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-2016
2、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、构造参数
| 卸料平台名称 | 卸料平平台 | 卸料平台类型 | 类型一：主梁垂直建筑外墙 |
| 卸料平台支撑方式 | 上拉钢丝绳 | 平台长度A(m) | 4.1 |
| 平台宽度B(m) | 2 | 卸料平台与主体结构连接方式 | 地脚螺栓 |
| 考虑主梁内锚长度 | 是 | 主梁建筑物内锚长度Lm(mm) | 1600 |
| 主梁外锚固点到建筑物边缘的距离c(mm) | 100 | 主梁间距L1(m) | 2 |
| 次梁间距s(m) | 1 | 次梁外伸长度m(m) | 0 |
| 内侧次梁离墙水平距离a(m) | 1.1 | 外侧钢丝绳离墙水平距离a1(m) | 4 |
| 外侧钢丝绳上下固定点垂直距离h1(m) | 2.9 | 内侧钢丝绳离墙水平距离a2(m) | 2 |
| 内侧钢丝绳上部上下固定点垂直距离h2(m) | 2.9 | 外侧钢丝绳上下固定点水平距离s1(m) | 4 |
| 内侧钢丝绳上下固定点水平距离s2(m) | 2 | 计算内侧钢丝绳 | 否 |
| 钢丝绳夹个数 | 4 | ||
| 面板自重Gk1(kN/m2) | 0.39 | 次梁自重Gk2(kN/m) | 0.124 |
| 主梁自重Gk3(kN/m) | 0.197 | 栏杆、挡脚板类型 | 栏杆、冲压钢脚手板挡板 |
| 栏杆、挡脚板自重Gk4(kN/m) | 0.15 | 安全网设置 | 设置密目安全网 |
| 安全网自重Gk5(kN/m) | 0.01 | 施工活荷载Qk1(kN/m2) | 2 |
| 堆放荷载Pk(kN) | 10 | 堆放荷载作用面积S(m2) | 2 |
| 施工活荷载动力系数 | 1.3 | ||
型钢悬挑式_卸料平台平面布置图
型钢悬挑式_卸料平台侧立面图
节点一
四、面板验算
| 面板类型 | 冲压钢脚手板 | 面板厚度t(mm) | 8 |
| 截面抵抗矩W(cm3) | 10.67 | 抗弯强度设计值[f](N/mm2) | 205 |
计算简图
取单位宽度1m进行验算
q=1.2×Gk1×1+1.4×(1.3×Qk1+Pk/S)×1=1.2×0.39×1+1.4×(1.3×2+10/2)×1=11.108kN/m
q静=1.2×Gk1×1=1.2×0.39×1=0.468kN/m
q活=1.4×(1.3×Qk1+Pk/S)×1=1.4×(1.3×2+10/2)×1=10.kN/m
抗弯验算：
Mmax=0.1×q静×s2+0.117×q活×s2=0.1×0.468×12+0.117×10.×12=1.292kN·m
σ=Mmax/ W=1.292×106/(10.67×103)=121.057N/mm2<[f]=205N/mm2
面板强度满足要求！
五、次梁验算
| 次梁类型 | 槽钢 | 次梁型钢型号 | 12.6号槽钢 |
| 截面惯性矩Ix(cm4) | 391.47 | 截面抵抗矩Wx (cm3) | 62.14 |
| 抗弯强度设计值[f](N/mm2) | 205 | 弹性模量E(N/mm2) | 206000 |
承载能力极限状态：
q1=(1.2×Gk1+1.4×1.3 ×Qk1)×s+1.2×Gk2=(1.2×0.39+1.4×1.3×2)×1+1.2×0.1237=4.256kN/m
p1=1.4×Pk=1.4×10=14kN
正常使用极限状态：
q2=(Gk1+Qk1)×s+Gk2=(0.39+2)×1+0.1237=2.514kN/m
p2=Pk=10kN
1、抗弯强度
计算简图
Mmax=q1(L12/8-m2/2)+p1×L1/4=4.256(22/8-02/2)+14×2/4=9.128kN.m
σ=Mmax/(γxWX)=9.128×106/(1.05×62.14×103)=139.903N/mm2<[f]=205N/mm2
次梁强度满足要求！
2、挠度验算
计算简图
νmax=q2L14/(384EIx)(5-24(m/L1)2)+p2L13/(48EIx)=2.514×20004/(384×206000×391.47×104)×(5-24(0/2)2)+10×20003/(48×206000×391.47×104)=0.651mm<[ν]=L1/250=2000/250=8mm
次梁挠度满足要求！
3、稳定性验算
σ=Mmax/(φbWX)=9.128×106/(0.842×62.14×103)=174.4N/mm2<[f]=205N/mm2
其中，φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：
φb=(570tb/(lh))×(235/fy)=(570×9.00×53.00/(2000×126.00))×(235/205.00)=1.237;
由于 φb大于0.6，按照下面公式调整：
φb'=1.07-0.282/φb=0.842
次梁稳定性满足要求！
4、支座反力计算
承载能力极限状态：
R1=q1×B/2=4.256×2/2=4.256kN
正常使用极限状态：
R2=q2×B/2=2.514×2/2=2.514kN
六、主梁验算
| 主梁类型 | 槽钢 | 主梁型钢型号 | 16号槽钢 |
| 截面面积A(cm2) | 25.15 | 截面回转半径ix(cm) | 6.1 |
| 截面惯性矩Ix(cm4) | 934.5 | 截面抵抗矩Wx (cm3) | 116.8 |
| 抗弯强度设计值[f](N/mm2) | 205 | 弹性模量E(N/mm2) | 206000 |
承载能力极限状态：
q1=1.2×(Gk3+Gk4+Gk5)=1.2×(0.197+0.150+0.010)=0.429kN/m
p1=1.4×Pk/2=1.4×10/2=7kN
R1=4.256kN
正常使用极限状态：
q2=Gk3+Gk4+Gk5=0.197+0.150+0.010=0.357kN/m
p2=Pk/2=5kN
R2=2.514kN
1、强度验算
计算简图
弯矩图(kN·m)
剪力图(kN)
R外=10.683kN
Mmax=10.930kN·m
N=R外/tanα=R外/(h1/s1)= 10.683/(2.900/4.000)=14.735kN
σ=Mmax/(γxWX)+N/A=10.930×106/(1.05×116.800×103)+14.735×103/(25.15×102)=94.983 N/mm2<[f]=205.000 N/mm2
主梁强度满足要求！
2、挠度验算
计算简图
变形图(mm)
νmax=4.853mm<[ν]=(a1+c)/250.00=(4000.00+100)/250.00=16.400mm
主梁挠度满足要求！
3、稳定性验算
λx=(a1+c)/ix=(400.000+10.000)/6.100=67.213
N，Ex=π2EA /(1.1λx2)=3.14162×206000.000×25.150×102/(1.1×67.2132)=10278.399N
由λx =67.213，查规范(GB50017-2003)中附录C-2得，φx=0.791
N/(φxA)+βmxMmax/(γxWx(1-0.8N/ N，Ex))=14.735×103/(0.791×25.15×102)+1.0×10.930×106/[1.05×116.800×103×(1-0.8×14.735×103/10278.399)]=97.5N/mm2<[f]=205.000 N/mm2
主梁稳定性满足要求！
4、支座反力计算
剪力图(kN)
设计值：R外=10.683kN
剪力图(kN)
标准值：R'外=6.820kN
七、钢丝绳验算
| 钢丝绳型号 | 6×19 | 钢丝绳直径 | 20 |
| 钢丝绳的钢丝破断拉力Fg(kN) | 221.5 | 抗拉强度为(N/mm2) | 1400 |
| 不均匀系数α | 0.82 | 安全系数K | 6 |
花篮螺栓
外侧钢丝绳与主梁夹角α=arctan(h1/s1)=35.942°
sinα=sin35.942°=0.587
标准值：T'=R'外/sinα=6.820/0.587=11.619kN
设计值：T=R外/sinα=10.683/0.587=18.200kN
由于脚手架所使用的钢丝绳应采用荷载标准值按容许应力法进行设计计算
[Fg]=aFg/K=0.820×221.500/6.000=30.272kN>T'=11.619kN
钢丝绳强度满足要求！
八、拉环验算
| 拉环直径d(mm) | 20 | 抗拉强度(N/mm2) | 65 |
节点二
σ=T/(2A)=18.200×103/[2×3.14×(20/2)2]=28.981 N/mm2 < [f]= 65N/mm2
拉环强度满足要求！
九、焊缝验算
| 钢丝绳下节点拉环焊缝厚度he(mm) | 8 | 钢丝绳下节点拉环焊缝长度lw(mm) | 120 |
| 角焊缝强度设计值ffw(N/mm2) | 160 | ||
节点三
σf=T/(he×lw)=18.200×103/(8.000×120.000)=18.958N/mm2
