1、编制说明：本工程位于武汉市**区**村。施工现场周边民宅比较集中，北面为**菜场，人员流动较大，北面为安全防护的重点。为了保证工程顺利进行和消除安全隐患，避免发生安全事故，贯彻执行相关规定，特编制此脚手架施工方案，给现场脚手架搭设和维护提供技术支持和指导。本脚手架方案包括施工外架和安全通道。

2、编制依据： 

a、湖北省****厅**综合楼设计图纸、**鉴定中心设计图纸；

b、《建筑施工脚手架实用手册》；

c、现行的国家规范、技术标准、施工及验收规范、质量验评标准及操作规程。

二、脚手架工程概况

本工程**综合楼建筑面积32000㎡，地上15层，地下1层，结构形式为框剪结构，总高度58.5m。本工程脚手架方案主要解决主体施工维护脚手架、外装修施工脚手架以及进入楼层的安全防护架。根据本工程实际情况以及为了满足施工的使用要求，**综合楼一至五层采用落地架，从地下室底板和地下室顶板起架进行搭设，五至十五层采用悬挑架分两次进行悬挑封闭，第一次悬挑时，将下部的落地架拆除，以便地下室回填，第二次悬挑在第十一层处进行。待主体结构施工完成后进入装修阶段时，五层以下再搭设落地架，作为装修施工脚手架。

三、脚手架施工方案

1、材料选择

为保证施工过程中外架防护的统一协调，**综合楼在主体结构施工中都采用落地脚手架和悬挑脚手架配合，待**综合楼土方回填后再搭设落地架作为装修脚手架，所有外架搭设过程中均保持相同的纵向间距1500mm、横向间距800mm和步距为1800m。

（1）外架搭设平面图

（2）地下室底板起架搭设图

（3）地下室顶板起架搭设图

（4）一层悬挑梁处起架搭设图

（5）主体悬挑架搭设图

（5）屋面造型外架搭设图

3、卸料平台

在**综合楼中心结构及装修施工阶段，为了材料的周转，需设置卸料平台，以保证结构施工中拆下的模板、架料等材料用塔吊及时倒运到上方去。设置方法如下：

从第二层开始，每层设置4座悬挑式卸料平台，周转利用。卸料平台设置在北面，为了方便吊运材料，上下卸料平台要错开设置。卸料平台尺寸为3000 mm×3000mm，悬挑平台单独设置，悬挑平台采取槽钢定型平台，上拉钢丝绳型号为6×19，绳夹采用GB6170-86M12。平台面层满铺竹夹板，临边三边设置防护栏杆，外满挂密目安全网进行全封闭。每座卸料平台按载料1.2t设计，平台上的材料要随堆随吊，禁止超荷堆载。

4、安全防护通道

根据本工程实际需要在北面和南面搭设安全防护通道，以便现场施工人员和工作人员进出。

四、脚手架施工方法

1、悬挑架的搭设

**综合楼，为保证土方回填不影响主体结构的施工，采用悬挑脚手架，工字钢悬挑平面部位沿建筑物四周布置。工字钢选用14#，长度3m用于平直边,角端根据现场实际具体选用不同长度的工字钢进行转角加强。

主体悬挑脚手架搭设参数一览表

环必须根据立杆纵向间距进行放线定位，尽量将不符合模数的放在两端进行调整，确保外架搭设美观规范。工字钢摆放间距1500mm，要求悬挑端带线调直，要求每个立杆必须落在工字钢的悬挑端，并焊接牢固。固定端工字钢与套环务必固定牢固，可采用焊接固定或塞紧固定。为了保证外架整体美观，确保外立杆纵距1500的模数，中间禁止随意调整模数，如遇柱子、剪力墙，采用柱子预埋钢板后焊接工字钢或预埋工字钢，剪力墙则预埋工字钢。每层悬挑架顶端与上层悬挑架底端立杆必须断开，保证三层悬挑架独自工作。为确保脚手架的安全，所有悬挑架均采用M24花兰螺杆和钢筋与结构或预埋钢管斜拉卸载，斜拉横间距4500mm，竖向间距每四层斜拉一次。

3、落地脚手架的搭设

落地脚手架在五层以下主体施工中和五层以下装修施工中采用，装修脚手架搭设时，需四周回填土完成并对基础进行夯实后进行，立杆落在回填土上的必须对立杆底部进行铺垫处理，还需设置排水沟，保证落地脚手架基础不会因为降水造成变形。落地脚手架搭设前必须进行放线确定立杆定位，尽量保证立杆在一条线上，确保整个外架的美观。

4、安全通道的搭设

安全通道搭设前必须放线定位，确保立杆纵横方向各自成一条直线，立杆底端务必要求固定牢固，保证外部防护棚的美观，立杆与横杆交叉全部用扣件连接，顶部设置两层刚性防护层和一层柔性防护，内置层板刚性阻断，防止物体坠落伤人。

5、细部做法

（1）关于连墙件的细部做法

连墙件采用三种方式：小横杆与预埋的钢管或钢筋连接、与柱子包箍连接、与横在梁内侧的竖向钢管连接

（2）悬挑工字钢细部做法

（3）柱子处预埋悬挑处理

（3）卸料平台细部做法

本工程卸料平台采用槽钢定型制作，主梁采用〔20槽钢，次梁采用〔10槽钢，上铺层板并以螺栓的形式与槽钢固定，选用ф26，公称强度1550N/mm2的6X19的钢丝绳斜拉，斜拉端预埋Ф25钢筋环。

具体平面尺寸见下图：

（4）施工电梯处脚手架

（5）剪刀撑细部做法、错开或开口部位侧面加强做法

五、脚手架施工技术要求

1、搭设作业要求

a、落地脚手架立杆底部加设木垫板，如果直接落在回填土上必须先夯实找平，上面铺50mm厚层板。

b、搭设前对脚手架杆、配件进行严格检查，禁止使用规格和质量不合

格的杆、配件。

c、搭设作业前必须在统一指挥下进行，并保证上部施工和下部协调管理一致。脚手架搭设必须根据施工进度进行，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上两步；

d、按施工设计放线，标定立杆位置，严禁私自更改立杆纵距。

e、周边脚手架从一个角部开始向两边延伸交圈搭设。

f、开始搭设时，在设置第一排连墙件前，适量设置抛撑，以确保构架和架上作业人员的安全。

g、剪力撑、斜杆等整体拉结杆件和连墙件，随搭升的架子一起及时设置。

h、脚手架处于顶层连墙件点之上的自由高度不大于6m。

i、落地脚手架立杆底端之上100~300mm处一律设纵向和横向扫地杆，并与立杆连接牢固。

2、杆配件搭设的技术要求

a、立杆的对接扣件交错布置，两相邻立杆接头不设在同步同跨内，两相邻立杆接头高度方向错开的距离不小于500mm，各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3。

b、纵向水平杆设于横向水平杆之下，立杆的内侧用直角扣件与立杆扣接牢固。

c、纵向水平杆长度不小于3跨，且不小于6m，用对接扣件连接，对接头应交错布置。

d、同步纵向水平杆必须四周交圈设置。

e、每一主节点处设置一根横向水平杆，并用直角扣件与纵向水平杆扣接牢固。

f、扣件要拧紧扣牢，拧紧力矩在40~60Nm之间。

g、位于主节点处固定横向（或纵向）水平杆，剪力撑等扣件的中心线距主节点距离不大于150mm。

h、对接扣件的开口向上或向内设置。

i、杆件在结扎处之端头伸出盖板边缘长度不小于0.1m。

3、连墙件的要求

a、脚手架连墙件全部采用刚性连接，即采用与预埋钢管拉接。

b、在每层梁外侧或柱上预埋短钢管或钢筋，按4.5m间距设置，用定长拉杆固结，固结方式根据详图选用。

c、在设置连墙件时，必须保持脚手架立杆垂直，不得采用上斜连接，避免产生不利的预加侧向变形。

d、连墙点不得取消，不能设置的位置应在附近补强。

e、凡呈错开或开口形的脚手架应设置横向斜撑，横向斜撑是用一根斜杆沿每个步距呈“之”字形将里、外立杆连接起来，由底部连续设置到顶部。

d）地基处理

a、为确保脚手架的安全，保证基础牢固，不产生局部的不均匀沉降，对基础与回填土要进行夯实处理，脚手架下通铺50mm厚木板。

b、设置排水沟，以防地基积水。

c、在脚手架的使用过程中，严禁在其底部位置附近开挖沟槽，否则应采取加固措施。

4、剪力撑的设置要求

本工程**综合楼悬挑架搭设高度54m分两次搭设，每次27m，根据规范要求，应在转角处以及每相隔12～15m设一道剪刀撑，每道剪刀撑不得小于4跨设置，从底部至顶部应连续设置，斜杆与水平方向夹角为45～60度，其他关于剪力撑的设置需符合如下要求：

a、剪力撑随脚手架的搭升及时设置。

b、剪力撑沿脚手架高度方向连续设置。

c、剪力撑水平长度小于20m的要求立面满撑。

d、剪力撑与地面夹角在45°~60°之间。

e、剪力撑斜杆用旋转扣件固定于与之相交的横向水平杆的伸出端

或立杆上。旋转扣件中心线距主节点距离不大于150mm。

f、剪力撑斜杆接头可采用对接扣件或搭接连接。当采用搭接时，搭接长度不小于1m，并等距离设置3个旋转扣件固定，主杆伸出端部扣件的长度不小于10cm。

5、脚手板及其它作业层板的铺设要求

a、脚手板（或铺板）铺平铺稳，必要时予以绑扎固定。

b、脚手板必须铺满，采用搭接铺放，其搭接长度不小于200mm，且在搭接段中部设有支承横杆。

c、铺板严禁出现端头超出支承横杆250mm以上未固定的探头板。

d、脚手架由下而上按顺序搭设，每完成一部架后检查并校正其立杆纵距、横距、垂直度及纵向横杆的水平度，各杆件的允许偏差要符合有关规定。

6、脚手架的安全防护要求

a）安全网的选择

本工程采用全封闭式密目安全网进行防护。

b）安全网的搭设要求及注意事项

a、所用进场安全网都要求进行试验，试验合格后方可使用。

b、安装前必须对网和支撑进行下列检查：网的标牌与选用相符。网的外观质量无任何影响使用的庇病。支撑物（架）有适合的强度、刚性和稳定性，且系网处无撑角和尖锐边缘。

c、安装前必须对网和支撑进行下列检查：网的标牌与选用相符。网的外观质量无任何影响使用的庇病。支撑物（架）有适合的强度、刚性和稳定性，且系网处无撑角和尖锐边缘。

d、为保护网不受损坏，应避免把网拖过粗糙的表面或锐边。

e、安全网安装时，系绳的系结点应沿网边均匀分布，间距为750mm，系结应牢固、易解开和受力后不会松脱。

f、安全网系好后要求整齐、美观。

g、为了防护安全，要求挂安全网高出相应施工作业层1.5m。

h、每施工层脚手架均设挡脚板及防护栏杆，防护居中设置。

i、挡脚板设于外排立杆内侧。

j、整个脚手架外侧满张密目安全网，绑扎牢固，四周交圈设置，网间不得留有缝隙。

k、有进入现场的通道上方用钢管搭设防护棚，顶面满铺脚手板防护，并满张密目安全网，侧面亦满张密目安全网。

l、在电梯井口、通风口、管井口等周边搭设脚手架前，每层用竹夹板进行封闭。

C）架体内钢板网防护

a、脚手架外排立竿密目安全网内侧采用满挂密目钢板网全封闭防护措施防止竖向坠物冲击；钢板网与钢管采用14#铁丝绑扎牢固，要求钢板网平整并搭接有效；

b、悬挑架底部采用层板全封闭防护，具体做法见大样

c、架体内施工层以下每隔10m用平网封闭，并保证架体与建筑之间缝隙的封闭。

六、安全环境保证措施

1、搭设脚手架须由以安全教育持岗位证的架子工承担，凡患有高血压，心脏病者不得上脚手架操作。 

2、搭设脚手架时，工人必须戴好安全帽，佩好安全带，工具及零配件要放在工具袋内，穿防滑鞋工作，袖口、裤口要扎紧。 

3、施工现场带电线路如无可靠的安全措施，一律不准通过脚手架，非电工不准擅自拉接电线和电器装置。 

4、脚手架与主体结构连墙杆采用钢管，一端用扣件与主体结构预埋钢管扣件连接，另一端用扣件同立杆连接。 

5、严禁在脚手架上堆放钢管，木材及施工多余的物件等，以确保脚手架畅通及防止超载。 

6、吊运脚手架、钢管等须用专用保险吊钩，严禁单点起吊，要准

平衡，并严格控制脚手架上的施工荷载。 

7、脚手片必须满铺三步(包括操作层)，绑扎牢固，脚手片铺设 

交接处要平整、牢固，无空头跳板。 

8、脚手架搭拆前应有书面安全技术交底。使用前必须经过验收 (可分层、分段)合格后挂牌使用，并有验收签字手续；拆除时严格按安全技术操作规程要求进行。 

9、施工班组应按专项方案施工不地擅自更改 

10、承重支架搭设、验收、拆除必须按有关规定，搭设质量必须由质量检查部门验收。质检部门应配力距扳手一付。 

11、落实到人，加强对钢管、扣件的管理、检测、维修保养。 

12、建立钢管、扣件的专用堆放场地，钢管、扣件按品种、规格分类堆放，堆放场地不得积水。

13、现场不得随意切割钢管制造噪音。外架钢管应涂刷油漆，防止钢管生锈。

14、搭设过程中轻吊、轻放、轻拆，减少施工现场噪音，减少扣件的损坏。

七、脚手架的验算

1、悬挑架验算

A、参数信息

1）脚手架参数

双排脚手架搭设高度为 21.6 米，立杆采用单立杆；

搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5米，立杆的横距为0.8米，立杆的步距为1.8 米；

内排架距离墙长度为0.30米；

大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；

脚手架沿墙纵向长度为 150 米；

采用的钢管类型为 Φ48×3.5； 

横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80；

连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 米，水平间距4.5 米，采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件连接；

2）活荷载参数

施工均布荷载(kN/m2):2.000；脚手架用途:装修脚手架；

同时施工层数:2 层；

3）风荷载参数

本工程地处湖北省武汉市，查荷载规范基本风压为0.350，风荷载高度变化系数μz为0.740，风荷载体型系数μs为0.5；

计算中考虑风荷载作用；

4）静荷载参数

每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1248；

脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；

安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:6 层；

脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；

5）水平悬挑支撑梁

悬挑水平钢梁采用14号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.2米，建筑物内锚固段长度 1.8 米。

与楼板连接的螺栓直径(mm):25.00；

楼板混凝土标号:C35；

6）拉绳与支杆参数

支撑数量为:1；

钢丝绳安全系数为:8.000；

钢丝绳与墙距离为(m):3.000；

悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.1 m。

B、大横杆的计算:

按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1）均布荷载值计算

大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；

脚手板的自重标准值:P2=0.3×0.8/(2+1)=0.08 kN/m ；

活荷载标准值: Q=2×0.8/(2+1)=0.533 kN/m；

静荷载的设计值: q1=1.2×0.038+1.2×0.08=0.142 kN/m；

活荷载的设计值: q2=1.4×0.533=0.747 kN/m；

          图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

          图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)

2）强度验算

跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

跨中最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距为M1max=0.08×0.142×1.52+0.10×0.747×1.52 =0.194 kN.m；

支座最大弯距计算公式如下:

支座最大弯距为 M2max= -0.10×0.142×1.52-0.117×0.747×1.52 =-0.229 kN.m；

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ=Max(0.194×106,0.229×106)/5080=45.079 N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力为 σ= 45.079 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！

3）挠度验算:

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。

计算公式如下：

其中：

   静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.08=0.118 kN/m；

   活荷载标准值: q2= Q =0.533 kN/m；

最大挠度计算值为：

V= 0.677×0.118×15004/(100×2.06×105×121900)+0.990×0.533×15004/(100×2.06×105×121900) = 1.226 mm；

大横杆的最大挠度 1.226 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！

C、小横杆的计算:

根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1）荷载值计算

大横杆的自重标准值：p1= 0.038×1.5 = 0.058 kN；

脚手板的自重标准值：P2=0.3×0.8×1.5/(2+1)=0.120 kN；

活荷载标准值：Q=2×0.8×1.5/(2+1) =0.800 kN；

集中荷载的设计值: P=1.2×(0.058+0.12)+1.4 ×0.8 = 1.333 

kN；

                      小横杆计算简图

2）强度验算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和 

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax = 1.2×0.038×0.82/8 = 0.004 kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax = 1.333×0.8/3 = 0.355 kN.m ；

最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.359 kN.m；

最大应力计算值 σ = M / W = 0.359×106/5080=70.706 N/mm2 ；

小横杆的最大弯曲应力 σ =70.706 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！

3）挠度验算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

Vqmax=5×0.038×8004/(384×2.06×105×121900) = 0.008 mm ；

大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.12+0.8 = 0.978 kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

Vpmax = 977.6×800×(3×8002-4×8002/9 ) /(72×2.06×105

        ×121900) = 0.707 mm；

最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.008+0.707 = 0.716 mm；

小横杆的最大挠度为 0.716 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 800/150=5.333与10 mm,满足要求！

 4）扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

                         R ≤ Rc    

其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；

R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

大横杆的自重标准值: P1 = 0.038×1.5×2/2=0.058 kN；

小横杆的自重标准值: P2 = 0.038×0.8/2=0.015 kN；

脚手板的自重标准值: P3 = 0.3×0.8×1.5/2=0.18 kN；

活荷载标准值: Q = 2×0.8×1.5 /2 = 1.2 kN；

荷载的设计值: R=1.2×(0.058+0.015+0.18)+1.4×1.2=1.984 kN；

R < 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!  

 E、脚手架立杆荷载的计算: 

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：    

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248

  NG1 = [0.1248+(1.50×2/2)×0.038/1.80]×21.60 = 3.387；

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3

  NG2= 0.3×6×1.5×(0.8+0.3)/2 = 1.485 kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15

  NG3 = 0.15×6×1.5/2 = 0.675 kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 

  NG4 = 0.005×1.5×21.6 = 0.162 kN；

经计算得到，静荷载标准值

  NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.709 kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵

距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

  NQ= 2×0.8×1.5×2/2 = 2.4 kN；

风荷载标准值按照以下公式计算 

其中  Wo -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：

    Wo = 0.35 kN/m2；

    Uz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：

    Uz= 0.74 ；

    Us -- 风荷载体型系数：取值为0.5；

经计算得到，风荷载标准值

   Wk = 0.7 ×0.35×0.74×0.5 = 0.117 kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

   N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×5.709+ 1.4×2.4= 10.211 kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

   N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×5.709+ 0.85×1.4×2.4= 9.707 kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为

  Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.117×1.5×

      1.82/10  = 0.068 kN.m；

 F、立杆的稳定性计算: 

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值 ：N = 10.211 kN；

计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ；

计算长度 ,由公式 lo = k×μ×h 确定 ：l0 = 3.118 m；

长细比 Lo/i = 197 ；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：φ= 0.186 ；

立杆净截面面积 ： A = 4. cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；

钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；

σ = 10211/(0.186×4)=112.262 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 112.262 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值 ：N = 9.707 kN；

计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ；

计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；

长细比: L0/i = 197 ；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.186

立杆净截面面积 ： A = 4. cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；

钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；

σ = 9706.656/(0.186×4)+67630.212/5080 = 120.034 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 120.034 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

 G、连墙件的计算: 

 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

      Nl = Nlw + N0

风荷载标准值 Wk = 0.117 kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2；

按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

Nlw = 1.4×Wk×Aw = 2.652 kN；

连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 7.652 kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

     Nf = φ·A·[f]

其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数；

        由长细比 l0/i = 300/15.8的结果查表得到 φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；

又：  A = 4. cm2；[f]=205 N/mm2；

连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.949×4.×10-4×205×103 = 95.133 kN；

Nl = 7.652 < Nf = 95.133,连墙件的设计计算满足要求！

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到 Nl = 7.652小于双扣件的抗滑力 12.8 kN，满足要求！

                        连墙件扣件连接示意图

 H、悬挑梁的受力计算:

悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。

悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 

本方案中，脚手架排距为800mm，内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1100mm，

水平支撑梁的截面惯性矩I = 712 cm4，截面抵抗矩W = 102 cm3，截面积A = 21.5 cm2。

受脚手架集中荷载 N=1.2×5.709 +1.4×2.4 = 10.211 kN；

水平钢梁自重荷载 q=1.2×21.5×0.0001×78.5 = 0.203 kN/m；

                        悬挑脚手架示意图

                       悬挑脚手架计算简图

经过连续梁的计算得到

                        悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)

                        悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)

                         悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)

各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为

R[1] = 12.408 kN； 

R[2] = 8.879 kN； 

R[3] = -0.258 kN。 

最大弯矩 Mmax= 1.676 kN.m；

最大应力  σ =M/1.05W+N/A= 1.676×106 /( 1.05 ×102000 )+ 

           0×103 / 2150 = 15.6 N/mm2；

水平支撑梁的最大应力计算值 15.6 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2,满足要求！

 J、悬挑梁的整体稳定性计算: 

水平钢梁采用14号工字钢,计算公式如下

其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：

            φb = 570 ×9.1×80× 235  /( 1100×140×235) = 2.69

由于φb大于0.6，查《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到 φb值为0.965。

经过计算得到最大应力 σ = 1.676×106 /( 0.965×102000 )= 17.018 N/mm2；

水平钢梁的稳定性计算 σ = 17.018 小于 [f] = 215 N/mm2 ,满足要求!

 K、拉绳的受力计算:

水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算

其中RUicosθi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。

各支点的支撑力  RCi=RUisinθi

按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：

RU1=13.215 kN；

 L、拉绳的强度计算:

   钢丝拉绳(支杆)的内力计算：

钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为

RU=13.215 kN 

如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：

其中[Fg]-- 钢丝绳的容许拉力(kN)；

     Fg -- 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，

           计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；

     α --     钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；

     K  -- 钢丝绳使用安全系数。

计算中[Fg]取13.215kN，α=0.82，K=8，得到：

经计算，钢丝绳最小直径必须大于17mm才能满足要求！ 

   钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算

钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为

N=RU=13.215kN

钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为

其中 [f] 为拉环受力的单肢抗剪强度，取[f] = 125N/mm2；

所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(1321.537×4/3.142×125) 1/2 =12mm；

 M、锚固段与楼板连接的计算: 

1）水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：

水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.258 kN； 

水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:

其中 [f] 为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.[f] = 50N/mm2；

所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=[257.795×4/(3.142×50×2)]1/2 =1.812 mm；

水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。

2）水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：

锚固深度计算公式:

其中 N -- 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 0.258kN；

     d -- 楼板螺栓的直径，d = 25mm；

     [fb] -- 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.57N/mm2；

     [f]-- 钢材强度设计值,取215N/mm2；

     h -- 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于

                  257.795/(3.142×25×1.57)=2.091mm。

螺栓所能承受的最大拉力 F=1/4×3.14×252×215×10-3=105.48kN

螺栓的轴向拉力N=0.258kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=105.484kN，满足要求！

3）水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：

混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:

其中 N -- 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N = 8.879kN；

     d -- 楼板螺栓的直径，d = 25mm；

     b -- 楼板内的螺栓锚板边长，b=5×d=125mm；

     fcc -- 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=16.7N/mm2；

经过计算得到公式右边等于252.74 kN，大于锚固力 N=8.88 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足要求!

 2、卸料平台的计算

斜料平台采取悬挑式槽钢平台，主梁槽钢选用〔20，次梁槽钢选用〔10，次梁与主梁焊接固定，上铺厚度为400mm的木板并于螺栓与槽钢固定。斜拉绳选用直径26mm，公称强度1550N/mm2的6×19股的钢丝绳。为了计算简化，将卸料平台的计算图简化如右：

（1）

次梁计算

恒荷载自重：〔10槽钢为100N/m，铺板为400N/m2

施工荷载：1500N/m2

则q=1.2×(100＋400×3)＋1.4×（1500×3）＝7.86KN/m

（次梁计算长度3m）1.2、1.4分别为恒载和活荷载分项系数。

（2）主梁计算

恒荷载自重：〔20槽钢为260N/m，

则q=q1＋0.26×1.2＝7.86＋0.31＝8.17 KN/m

（3）钢丝绳验算

    为安全考虑，钢平台每侧两道均以一道受力验算，钢丝绳所受拉力T＝ql/2sina

    ＝8.17×4.5/2×sina45＝26KN

（钢丝绳与平台的夹角45。。主梁计算长度4.5m）

查表钢丝绳的破断拉力Fg＝400.5KN，破坏拉力换算系数α＝0.85，根据钢丝绳的新旧程度，其允许拉力系数0.7

〔K〕＝10（法定安全系数） 

K＝F/T＝0.85×400.5×0.7/26＝9.16<〔K〕＝10

满足要求 。

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