专
项
施
工
方
案
编制人： 职务（称）： 审核人： 职务（称）： 批准人： 职务（称）： 批准部门（章）： 编制日期：台州商务区02-02南地块工程
塔吊基础方案
一、工程概述：
本项目为台州商务区02-02南地块工程，由台州经济开发区发展总公司投资建设，深圳市建筑设计研究总院有限公司设计。工程位于台州市商务区02-02地块的南面，市府大道以南、东临规划中的商务区1号，南靠商务区内环路。
本项目规划建设用地面积4908㎡，总建筑面积35757.62平方米，其中地上建筑面积27772.21平方米，地下建筑面积7985.41平方米。
项目共包括1幢单体高层建筑，主楼为24层框架剪力墙结构，设3层裙房，地下2层，主楼建筑高度92.85米，屋顶构架顶高度99.90米。
本工程主楼室内地面设计±0.000标高相对于绝对高程为5.10m，场外自然地面高程为5.00m。
基础结构：采用钻孔灌注桩基础，桩底后注浆；桩基安全等级甲级。工程桩直径为桩直径800mm、1000mm，设计有效桩长68-73米，桩端持力层为第⑺层卵石层，桩端加入持力层深度不小于3.0d。
Φ800桩，单桩竖向承载力特征值为3750KN；Φ1000桩，单桩竖向承载力特征值为5300KN；
工程设地下室二层，基坑开挖深度10-13m，基坑支护采用排桩＋两道混凝土支撑梁支护。地下二层底板面标高-9.30m，地下一层楼板面标高-4.95m，地下室顶板面标高为-0.80m。
二、编制依据：
1、本工程的施工组织设计；
2、本工程的建筑及结构施工图纸；
3、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》（JGJ/T187-2009)；
4、《地基基础设计规范》（GB50007-2002）；
5、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）；
6、钢结构设计规范GB50017-2003
7、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）；
8、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）；
9、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）等编制。
10、本工程地质报告、本工程现场实际情况；宁波工程勘察院提供的《台州商务区02-02号地块岩土工程勘察报告》（详勘2011年01月）；
11、本方案采用品茗安全计算软件2011版进行验算。
三、塔机选型布置及主要技术性能：
㈠ 塔吊的配置及选型：
结合工程特点，在考虑塔吊配置及其基础位置时，考虑以下几方面因素：
1、综合考虑拟建工程的平面分布情况、工程体量、建筑物平面形状及高度情况、工程施工部署安排及加工区布置情况，保证基础及上部结构施工垂直运输的需求；
2、充分考虑塔吊的起吊能力、臂长等技术参数指标，基本覆盖整个拟建建筑物及施工场地、加工区；3、根据拟建主楼的结构及建筑高度情况，决定是否采用附着式塔吊施工；
4、塔吊的位置，要保证操作司机有开阔的视线；
5、塔吊的位置便于吊机进场，并能可靠、安全的安装与拆除；
6、由于本工程采用内支撑支护形式，基坑中部设有多道内支撑梁，因此塔吊的位置要考虑避开地下室结构基础梁及框架主梁，又要考虑辟开内支撑梁的影响；
7、塔吊的位置同时还要考虑上部有可靠的附墙位置；
综合考虑以上情况，为满足本工程垂直运输、材料吊运施工需求，决定：
配备一台H5810型自升式塔式起重机，臂长58m，附着式安装，可基本覆盖整个建筑物及施工现场；塔机的各项参数及指标见《H5810自升式塔式起重机使用说明书》。
㈡、塔吊基础定位（详见塔吊定位图）
H5810塔吊，设置在地下室内，主楼的西面，B-4轴和B-5轴的之间，距B-4
轴4500mm，塔吊中心距B-A轴4300mm。
如下图所示：
具体位置见附图。塔吊穿越二层地下室。根据工程实际情况，塔吊在土方开挖和内支撑施工前安装，主体结顶屋面工程基本完成后拆除。
㈢ 塔机主要技术性能：
H5810塔机臂长58米，最大吊幅起重量1.0吨，塔吊高度40米，附墙起升高度140米，故该塔机能满足本工程对垂直运输的要求。
本工程塔吊实际最大安装高度约105米，设置四道附墙件，分别在6层楼面、12层楼面、18层及23层楼面。
H5810塔机技术性能表 起重力矩
t ．m 58
最大起重量 T 6
工作幅度 M 2.0-58 起升高度（式/附着式） m 40/140 a = 2 a = 4 起升速度 m/min
80/40 40/20
回转速度 r/min 0.6
变幅速度 m/min 40/20
顶升速度 m/min 0.5
式 40 整机高度
附着式 140 吊臂头部至回转中心
48.5 53.5 58.5 整机外
形尺寸 吊臂尾部至回转中心 M 12.09
式 31.7 结构重 附着式 61.7
整机自
重 平衡重 t 12 13.5 14.5
电机总功率 KW
其他 最大工作风压 N/m 2
说明：80m 以上工作幅度采用二倍率钢丝绳起升，80m 以下工作幅度二或四倍率均可。
本工程塔吊位于地下室内，根据工程特点塔吊穿越二层地下室结构，基坑开挖深度大。由于塔吊一般要在土方开挖和内支撑施工前安装，如果采用传统的埋于基础底板的做法，则开挖深度深，需要采取支护或沉井做法，不安全且费用大。根据类似工程施工经验，本工程塔吊基础不用采用传统做法，决定采用型钢格构柱加钢筋砼承台做法：
塔吊基础桩基采用四根直径钻孔灌注桩（其中两根桩利用主楼大承台Ф1000工程桩，桩间距3000mm），补打两根Ф800塔吊桩（不做桩端注浆），为保证塔吊承台受力均匀、稳定，新打的塔吊桩也按间距3000mm设置，且桩长度与工程桩基本一致，桩端以第⑺层卵石层为持力层，桩端加入持力层深度不小于2.0d。桩配筋按12Ф20通长（见配筋详图），桩身混凝土强度C30；
桩内预埋450×450角钢格构柱，锚入桩内2500(2600)mm，顶部锚入承台800mm，承台面标高为-2.50m（比地下室顶板面-0.80m低1.7m），采用钢筋混凝土承台，承台尺寸 4.4m×4.4m×1.2m，内配底部钢筋Ф20@200双向，顶部钢筋Ф18@200双向。承台混凝土强度为C30；承台浇筑时底部铺设80-100厚C10混凝土垫层找平。
角钢格构柱做法：
同支撑立柱做法，采用4根等边角钢L140mm×12mm制作，钢柱外轮廓尺寸480mm ×450mm；缀件采用缀板式，缀板采用-400×180×10厚钢板间距@500mm设置；缀件与角钢连接四周满焊处理，焊缝厚度8mm，焊接质量应符合《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205的规定。角钢格构柱，下端锚入桩内2500(2600)mm，顶部锚入承台800mm。角钢格构柱在地下二层顶板底标高、地下一层顶板底标高及混凝土承台底标高处，四周设置L140mm×12mm角钢托。
增强稳定的措施：
随着塔吊承台下土方的开挖，角钢格构柱逐渐暴露出来，为增加稳定性及整体刚度，土方分层开挖，在格构式钢柱外侧四周及时设置型钢支撑（采用L140mm×12mm 等边角钢作水平拉杆及斜撑，竖向间距1500mm），将各格构式钢柱连接成整体。竖向从承台下开始每隔3.0米设置一道水平剪刀撑，采用L140mm×12mm等边角钢作水平支撑；具体做法见详图；
塔吊桩与底板交接处处理：当土方开挖至板底标高时，基础下方采取底板垫层加厚措施，浇筑不小于200厚垫层，以稳定桩身；
角钢锚入桩内的处理，格构柱与塔吊桩主筋焊接牢固；锚入段的塔吊桩在该段位置螺旋箍加密至150mm；
防水处理：在底板厚度范围内中部格构柱四周设置止水片（见节点详图）；
附塔吊基础详图。
四、场地地质条件及塔吊位置土层分布：
场地已回填平整，现状场地标高约0.10m；
详见岩土工程勘察报告(详勘)；
五、塔吊基础验算：
㈠ 塔吊设计参数：
1、查《H5810自升式塔式起重机使用说明书》：
型号：H5810，塔身宽度B：1.60m，情况下非工作状态下塔吊自重(作用于承台顶面的竖向力)F=434kN；塔吊最大起重荷载60kN；非工作状态下倾覆力矩为1628 KN.m；基础顶面所受的水平荷载Fh=66.2kN；
计算书附后；
六、塔吊基础逆作法施工
1 塔吊施工流程：
测量定位、放线→钢砼灌注桩、钢构柱施工→承台施工（预埋基座）→安装塔吊→土方开挖→安装系杆→焊钢止水片→浇筑底板或楼层板
2 塔吊施工要点：
（1）根据上部建筑施工和附墙的需要，注意避开基坑内支撑，如有碰到内支撑，修改支护方案，相应移动支撑位置。
（2）对基坑四周内侧和坑中坑四周进行水泥搅拌桩加固土体，防止边坡稳定性受到影响。
（3）在钻孔灌注桩施工完成后即施工塔吊桩基。塔吊基础采用4根Ø800灌注桩，钢格构柱插入钻孔灌注桩中不小于2500mm，施工时先将钢格构柱的四根角钢分别于与下部钻孔桩钢筋笼焊接牢固，再整体吊入孔内，严格控制插入的垂直度。
（4）土方开挖时应分层对称开挖，减少土体侧移对桩的影响。施工机械应避免碰撞钢格构柱，禁止将支承塔吊基础的钢格构柱作为斜抛撑的中间支承柱。
（5）基坑开挖与系杆安装，塔吊经验收后投入使用，在基坑开挖过程中，随基坑开挖自上个而下逐层安装系杆，将4个支承立柱连成整体以保护支承立柱的稳定性。塔吊立柱自成体系，不能与支护结构的支撑体系连接，以免支撑体系受力复杂化。
（6）钢格构柱内的钢止水片在土方挖至基底标高后，地下室底板和顶板浇捣前焊上，钢板止水片置于混凝土结构中部。止水钢板的焊接采用对角交错的方法，减少焊接对钢格构柱引起的焊接变形，焊接前应清理钢格构柱，局部打磨平直。
（7）塔吊安装在基坑开挖前进行，同常规塔吊安装。
（8）地下结构施工期间，适当减小塔吊的最大自由高度。
（9）经常观测塔机的垂直度, 发现超差及时纠正。
七、塔机操作使用的安全技术措施和注意事项
⒈塔机投入使用前，应按产品说明书要求进行全面的检查和必要试验，对机构和安全装置进行认真的调试，并委托有资质的检测机构进行检测，合格后方可投入使用。
⒉司机和起重工必须持有效证件上岗作业，并严格执行ABJ80012－《塔式起重机操作使用规程》的有关规定。
⒊司机必须了解所操作的工作原理，熟悉该塔机的构造及安全装置的功能和调整方法，掌握该起重机各项性能的操作方法以及该起重机的维修保养技术。
⒋不准斜拉斜吊物品，不准抽吊交错挤压物品，不准起吊埋在土里或冻结在地上的物品。
⒌有物品悬挂在空中时，司机和起重机工不得离开工作岗位。
⒍指挥的信号、手势、旗号应符合GB5082-85规定，或用同步话机联络。
⒎司机必须认真做好起重机的使用、维修、保养和交的记录工作。
⒏严禁司机酒后上机操作，工作时应穿软底鞋、戴安全帽；工作中严禁干与工作无关的事。
⒐塔机上的所有安全保护装置，必须随时保养，严禁随意搬动和拆卸，严禁负荷使用；
⒑夜间作业，施工现场必须备有充足的照明。
⒒停机修理或维护保养时，除专业电工外，应切断总电源，不许带电作业。
⒓在遇大雷雨、暴雨、浓雾或风力超过6级时一律停止起重作业，当风力超过10级时，应对塔机采取必要的降塔或加固措施。
⒔应保证塔机的使用电压在380+5％的范围内。
⒕多塔作业应注意相互兼顾，避免碰撞发生。
⒖司机必须按本机技术性能表和起重特性曲线的规定作业，不得超载强行作业。
⒗回转制动器仅用于有风状态下，工作时固定塔机不转或顶升加节固定塔机不转，严禁用制动器停车，更不允许打反车来帮助停车。
⒘严禁操作时起重吊钩着地，或起重钢丝绳滑脱，一旦发生则在再次起升前必须检查滑轮和钢丝绳情况，如有损坏（伤）或钢丝绳排列不齐，应采取修理，更换或钢丝绳重新排列整齐措施。
⒙起吊重物时，小车吊栏内严禁站人，安装和使用中应经常检查小车吊栏，塔机工作中吊篮不得放在小车上，而应固定在臂架根部。
⒚司机接通地面电源，开机前应全面检查按钮、操作手柄等是否处于非工作状态，确认无误后方可启动总电按钮。当班停机作业后，应将大钩升起并停放妥当，切断各级电源和关好司机门、电箱门。
⒛司机应按说明书规定对塔机进行日常的维护保养和检修，工作中发现异常情况，应停机检查和进行故障排除。
八、停机的维护保养和日常和管理
㈠维护及保养
⒈经常保护整机清洁，及时清扫，司机室内严禁放置易燃、易爆物品和其他不必要的杂物。
⒉经常检查各减速器的油量，及时加油。
⒊注意检查各部位钢丝绳、卷筒、滑轮、吊钩等，如有超标，应及时更换；⒋检查制动器和安全装置，确保灵敏可靠。
⒌检查各联接螺栓和钢丝绳压板、卡子等情况，如有松动应及时紧固。
⒍检查各金属构件的杆件、腹杆及焊缝有无裂纹，特别应注意油漆剥落的部位，尤以油漆呈45度的斜条纹剥离最危险，必须查明原因并及时处理。
⒎各联接螺栓、销轴等专用和有性能等级要求的一律不得随意代用更换。
⒏整机及金属结构的除锈和油漆保养应按规定执行。
⒐起升钢丝绳经过一段时间使用磨损拉长后，需对高度限位器的碰块重新按规定进行调整。
⒑观察各电器触头是否氧化和烧损，若有接触不良应修复或更换。
⒒各限位开关和按钮不得失灵，零件若有生锈和损坏应及时更换。
⒓各电机开关与开关板等的绝缘必须良好，其绝缘电阻不应小于0.5MΩ。
⒔检查各电器元件之间禁固螺栓是否松动，电缆及其它导线有否破裂，若有应及时排除。
⒕塔机工作1000小时后，应对机械电气系统等进行小修；工作4000小时后，应对机械电气系统等进行中修；工作8000小时后，应对机械电气系统进行大修。
㈡日常管理
⒈塔机进入施工现场安装和退出施工现场拆卸时，装拆单位在服从施工现场管理的同时，使用单位应委派专职人员积极做好配合协调工作和现场管理工作，双方配合做好基础砼试块和隐蔽工程验收资料等的收集工作。
⒉塔机安装后，使用前应共同验收，由装拆单位负责验收后的委托检测工作和移交工作，由使用单位负责向当地安监机构办理备案手续。
⒊使用过程中，塔机和司机纳入工地现场管理，使用单位配合做好垂直度检测和其他安全检测工作。
⒋装拆（租赁）单位实行公司、班组、机组三级管理和三级定期、不定期的安全检测工作。
矩形格构式基础计算书一、塔机属性
塔机型号H5810
塔机状态的最大起吊高度H0(m) 40
塔机状态的计算高度H(m) 40
塔身桁架结构圆钢管
塔身桁架结构宽度B(m) 1.6
二、塔机荷载
1、塔机传递至基础荷载标准值
工作状态
塔机自重标准值F k1(kN) 434
起重荷载标准值F qk(kN) 60
竖向荷载标准值F k(kN) 494
水平荷载标准值F vk(kN) 22.5
倾覆力矩标准值M k(kN·m) 1211
非工作状态
竖向荷载标准值F k'(kN) 434
水平荷载标准值F vk'(kN) 66.2
倾覆力矩标准值M k'(kN·m) 1628
2、塔机传递至基础荷载设计值
工作状态
塔机自重设计值F1(kN) 1.35F k1＝1.35×434＝585.9 起重荷载设计值F Q(kN) 1.35F Qk＝1.35×60＝81竖向荷载设计值F(kN) 585.9+81＝666.9
水平荷载设计值F v(kN) 1.35F vk＝1.35×22.5＝30.38
倾覆力矩设计值M(kN·m) 1.35M k＝1.35×1211＝1634.85
非工作状态
竖向荷载设计值F'(kN) 1.35F k'＝1.35×434＝585.9
水平荷载设计值F v'(kN) 1.35F vk'＝1.35×66.2＝.37
倾覆力矩设计值M'(kN·m) 1.35M k＝1.35×1628＝2197.8
三、桩顶作用效应计算
承台布置
桩数n 4 承台高度h(m) 1.2 承台长l(m) 4.4 承台宽b(m) 4.4 承台长向桩心距a l(m) 3 承台宽向桩心距a b(m) 3 桩直径d(m) 0.8
承台参数
承台混凝土等级C30 承台混凝土自重γC(kN/m3) 25
承台上部覆土厚度h'(m) 0 承台上部覆土的重度
γ'(kN/m3)
19
承台混凝土保护层厚度δ(mm) 50 配置暗梁否
矩形桩式基础布置图
承台及其上土的自重荷载标准值：
G k=bl(hγc+h'γ')=4.4×4.4×(1.2×25+0×19)=580.8kN
承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×580.8=784.08kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(32+32)0.5=4.24m
1、荷载效应标准组合
轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k)/n=(434+580.8)/4=253.7kN
荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：
Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F Vk h)/L
=(434+580.8)/4+(1628+66.2×1.2)/4.24=656.15kN
Q kmin=(F k+G k)/n-(M k+F Vk h)/L
=(434+580.8)/4-(1628+66.2×1.2)/4.24=-148.75kN
2、荷载效应基本组合
荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：
Q max=(F+G)/n+(M+F v h)/L
=(585.9+784.08)/4+(2197.8+.37×1.2)/4.24=885.8kN Q min=(F+G)/n-(M+F v h)/L
=(585.9+784.08)/4-(2197.8+.37×1.2)/4.24=-200.81kN四、格构柱计算格构柱参数
格构柱缀件形式缀板格构式钢柱的截面边长
a(mm)
480
格构式钢柱计算长度H0(m) 12 缀板间净距l01(mm) 500 格构柱伸入灌注桩的锚固长
度(m)
2.6
格构柱分肢参数
格构柱分肢材料L140X12 分肢材料截面积A0(cm2) 32.51
分肢对最小刚度轴的回转半径i y0(cm) 2.77
格构柱分肢平行于对称轴惯
性矩I0(cm4)
603.68
分肢形心轴距分肢外边缘距离Z0(cm) 3.9
分肢材料强度设计值
f y(N/mm2)
235
分肢材料抗拉、压强度设计
值f(N/mm2)
215 格构柱缀件参数
格构式钢柱缀件材料400×180×10 格构式钢柱缀件截面积
A1x'(mm2)
1800
焊缝参数
角焊缝焊脚尺寸h f(mm) 8 焊缝计算长度l f(mm) 200 焊缝强度设计值f tw(N/mm2) 160
1、格构式钢柱换算长细比验算
整个格构柱截面对X、Y轴惯性矩：
I=4[I0+A0(a/2-Z0)2]=4×[603.68+32.51×(48.00/2-3.90)2]=54952.18cm4
整个构件长细比：λx=λy=H0/(I/(4A0))0.5=1200/(54952.18/(4×32.51))0.5=58.38分肢长细比：λ1=l01/i y0=50.00/2.77=18.05
分肢毛截面积之和：A=4A0=4×32.51×102=13004mm2
格构式钢柱绕两主轴的换算长细比：λ0 max=(λx2+λ12)0.5=(58.382+18.052)0.5=61.1 满足要求！
2、格构式钢柱分肢的长细比验算
λ1=18.05≤min(0.5λ0max，40)=min(0.5×61.1，40)=30.55
满足要求！
3、格构式钢柱受压稳定性验算
λ0max(f y/235)0.5=61.1×(215/235)0.5=58.44
查表《钢结构设计规范》GB50017附录C：b类截面轴心受压构件的稳定系数：φ=0.818
Q max/(φA)=885.8×103/(0.818×13004)=83.27N/mm2≤f=215N/mm2
满足要求！
4、缀件验算
缀件所受剪力：V=Af(f y/235)0.5/85=13004×215×10-3×(235/235)0.5/85=32.kN 格构柱相邻缀板轴线距离：l1=l01+18=50.00+18=68cm
作用在一侧缀板上的弯矩：M0=Vl1/4=32.×0.68/4=5.59kN·m
分肢型钢形心轴之间距离：b1=a-2Z0=0.48-2×0.039=0.4m
作用在一侧缀板上的剪力：V0=Vl1/(2·b1)=32.×0.68/(2×0.4)=27.82kN
角焊缝面积：A f=0.8h f l f=0.8×8×200=1280mm2
角焊缝截面抵抗矩：W f=0.7h f l f2/6=0.7×8×2002/6=37333mm3
垂直于角焊缝长度方向应力：σf=M0/W f=5.59×106/37333=150N/mm2
垂直于角焊缝长度方向剪应力：τf=V0/A f=27.82×103/1280=22N/mm2
((σf /1.22)2+τf2)0.5=((150/1.22)2+222)0.5=125N/mm2≤f tw=160N/mm2
满足要求！五、桩承载力验算
桩参数
桩混凝土强度等级C30 桩基成桩工艺系数ψC0.75
桩混凝土自重γz(kN/m3) 25 桩混凝土保护层厚度
б(mm)
35
桩入土深度l t(m) 68
桩配筋
自定义桩身承载力设计值否桩混凝土类型钢筋混凝土桩身普通钢筋配筋HRB335 12Φ20
根据前面计算，荷载效应基本组合偏心竖向力作用下，塔吊桩顶最大压力为885.8kN；其对角塔吊桩所受最大拔力为200.81kN。
1、桩基承载力
本方案塔吊桩，有两根利用主楼大承台Ф1000工程桩，其单桩竖向承载力特征值为3750KN，单桩抗拔承载力特征值为720KN；新增的两根塔吊桩，桩径为Ф800，桩长参考工程桩，同样以第⑺层卵石层为桩端持力层，估算其其单桩竖向承载力特征值约为2000KN，单桩抗拔承载力特征值为600KN；均满足要求！
2、桩身混凝土承载力计算
纵向普通钢筋截面面积：A s=nπd2/4=12×3.14×202/4=3770mm2
(1)、轴心受压桩桩身承载力
荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=885.8kN
ψc f c A p+0.9f y'A s'=(0.75×14×0.5×106 + 0.9×(300×3769.91))×10-3=6521.95kN
Q=885.8kN≤ψc f c A p+0.9f y'A s'=6521.95kN
满足要求！
(2)、轴心受拔桩桩身承载力
荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q'=-Q min=200.81kN
f y A S=300×3769.91×10-3=1130.97kN
Q'=200.81kN≤f y A S=1130.97kN满足要求！
4、桩身构造配筋计算
A s/A p×100%=(3769.91/(0.5×106))×100%=0.75%≥0.45%
满足要求！
六、承台计算
承台配筋(不设暗梁)
承台底向配筋HRB335
Φ20@200
承台底部短向配筋
HRB335
Φ20@200
承台顶向配筋HRB335
Φ18@200
承台顶部短向配筋
HRB335
Φ18@200
1、荷载计算
承台有效高度：h0=1200-50-20/2=1140mm
M=(Q max+Q min)L/2=(885.8+(-200.81))×4.24/2=1453.08kN·m
X方向：M x=Ma b/L=1453.08×3/4.24=1027.49kN·m
Y方向：M y=Ma l/L=1453.08×3/4.24=1027.49kN·m
2、受剪切计算
V=F/n+M/L=585.9/4 + 2197.8/4.24=6.5kN
受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1140)1/4=0.92
塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(a b-B-d)/2=(3-1.6-0.8)/2=0.3m
a1l=(a l-B-d)/2=(3-1.6-0.8)/2=0.3m 剪跨比：λb'=a1b/h0=300/1140=0.26，取λb=0.26；
λl'= a1l/h0=300/1140=0.26，取λl=0.26；
承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.26+1)=1.39
αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.26+1)=1.39
βhsαb f t bh0=0.92×1.39×1.43×103×4.4×1.14=9095.37kN
βhsαl f t lh0=0.92×1.39×1.43×103×4.4×1.14=9095.37kN
V=6.5kN≤min(βhsαb f t bh0，βhsαl f t lh0)=9095.37kN
满足要求！3、受冲切计算
塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.6+2×1.14=3.88m
a b=3m≤B+2h0=3.88m，a l=3m≤B+2h0=3.88m
角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！
4、承台配筋计算
(1)、承台底面长向配筋面积
αS1= M y/(α1f c bh02)=1027.49×106/(1.04×14.3×4400×11402)=0.012
ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.012)0.5=0.012
γS1=1-ζ1/2=1-0.012/2=0.994
A S1=M y/(γS1h0f y1)=1027.49×106/(0.994×1140×300)=3023mm2
承台底长向实际配筋：A S1'=7226mm2；满足要求！
(2)、承台底面短向配筋面积
αS2= M x/(α2f c bh02)=1027.49×106/(1.04×14.3×4400×11402)=0.012
ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.012)0.5=0.012
γS2=1-ζ2/2=1-0.012/2=0.994
A S2=M x/(γS2h0f y1)=1027.49×106/(0.994×1140×300)=3023mm2
承台底短向实际配筋：A2'=7226mm2；满足要求！
(3)、承台顶面长向配筋面积
承台顶长向实际配筋：A S3'=5853mm2≥0.5A S1'=0.5×7226=3613mm2 满足要求！
(4)、承台顶面短向配筋面积
承台顶长向实际配筋：A S4'=5853mm2≥0.5A S2'=0.5×7226=3613mm2 满足要求！
(5)、承台竖向支撑筋
承台竖向支撑筋采用Φ20@1000。
七、示意图
矩形桩式承台配筋图
矩形桩式桩配筋图
矩形桩式格构柱与承台连接详图
矩形桩式格构柱详图
矩形桩式格构柱截面图
矩形桩式格构柱止水片详图
矩形桩式柱肢安装接头详图等边角钢L140×12水平剪刀撑
矩形桩式水平剪刀撑布置图
六、附图
1、附：塔吊平面布置及定位及基础示意图
2、附：塔吊桩配筋详图及格构柱做法详图
