别斯库都克煤矿35KV变电所 工程
施工图 设计阶段
全所接地 计算书
（连封面封底共5页）
批 准
审 核
校 核
设 计
西安思维电力设计有限责任公司
哈密分公司
2010 年 10 月 日
1、计算目的：
本工程为全户内结构，建筑物顶部避雷带、构造柱内的钢筋能够有效保证电气设备不受直击雷袭击，所以不必采用避雷针做防雷措施。
为保证运行人员和设备的安全，根据当地土壤电阻率计算出接地导体截面，接地电阻，跨步电势，接触电势，校验是否满足要求，不满足应采取相应措施。
2、设计依据：
DL/T620－1997 《交流电气装置的过电压保护和绝缘配合》
DL/T 621 1997 《交流电气装置的接地》
《电力工程电气设计手册》一次部分
3、原始数据的来源：
勘测专业提供的水文气象资料、土壤电阻率；
电气初设短路电流计算结果。
4、 计算方法：程序 手工 √
程序名称： 软件版本号
（或手算时引用的公式 ）
西安思维电力设计有限责任公司哈密分公司
别斯库都克煤矿35kV变电所 工程 计算书
接 地 计 算
一．接地体材料、截面选择
别斯库都克煤矿35kV变电所工程短路电流计算部分详细见短路电流计算书部分，结果如下：
35kV母线三相接地短路电流：3.12kA
10kV母线两相异地短路电流为：3.43kA
根据以上短路电流计算结果取：
35kV母线单相接地短路电流：3.12kA
10kV侧母线两相异地短路电流：3.43kA
由于本工程中大地短路电流系统其短路接地值比较大，因此本工程在选择按接地体与接地引下线时查手册接地装置布置部分P925页公式校验本工程按接地体与接地引下线热稳定。
材料的热稳定系数，扁钢C取70
35kV侧 =3120A =0.6s
34.5
户内主接地网：按最大截面75%选
10kV侧 =3430A =2s
69.3
户内主接地网：按最大截面75%选
校验如下：
根据国电公司反措，结合本工程勘测所测试土壤电阻率的实际，
本工程主接地网腐蚀率：扁钢0.1~0.35mm/年；
设备引下线腐蚀率：扁钢0.1~0.35mm/年
采用热镀锌扁钢，按25年考虑腐蚀。
户外主接地网采用－606截面的热镀锌扁钢，
腐蚀率取：0.1mm/年，经校验：
S=(60－0.125)(6－0.125)＝201.25>92.4(mm2) 满足。
35kV户内主接地网、设备引下线采用－505截面的热镀锌扁钢，
腐蚀率取：0mm/年，经校验：
S=(50－025)(5－025)＝250>46(mm2) 满足。
10KV户内主接地网、设备引下线采用－505截面的热镀锌扁钢，
腐蚀率取：0mm/年，经校验：
S=(50－025)(5－025)＝250>92.4(mm2) 满足。
因此，户外主接地网采用－606截面的热镀锌扁钢；35kV户内主接地网、设备引下线均采用－505截面的热镀锌扁钢；10KV户内主接地网、设备引下线均采用－505截面的热镀锌扁钢。垂直接地体选用Φ50钢管，L＝2.5m 。
二． 接地电阻
根据勘测专业提供的别斯库都克煤矿35kV变电所工程施工图勘测报告，所区土壤电阻率取值为：ρ=800Ω.m。本变电所35kV及10kV侧均为中性点不接地系统，工频接地电阻允许值取R≤4Ω。
该变电所采用水平接地体为主，垂直接地体为辅，且边缘闭合的复合接地体，根据交流电气装置的接地规范，其工频接地电阻可计算如下：
S－主接地网面积
L0－接地网的外缘边线总长度
L－接地体的总长度,包括垂直接地体在内
h－水平接地体的埋设深度
d－水平接地体的等效直径（扁钢：b(长度)/2）
为了满足工频接地电阻允许值R≤4Ω,该工程接地网必须采换土措施，将土壤电阻率降至为：ρ=400Ω.m，经计算后
满足要求
三.计算用入地短路电流、地电位
别斯库都克煤矿35kV变电所工程短路电流计算部分详细见短路电流计算书部分，结果汇总如下：
10kV母线两相异地短路电流：3.43kA
当在变电所发生接地短路时地电位为：
四.接地网的接触、跨步电势
1．接触电势
对10kV及以上有效接地系统发生单相或同点两相接地时，电位差校核：
接触电势:
最大接触电位差：
允许最大接触电位差：
(t值取：0.6s)
这时最大接触电位差允许最大接触电位差，接触电势满足要求。
2．跨步电势：
，即跨步距离
最大跨步电位系数（查表）：
最大跨步电势：
许最大跨步电势：
(t值取：0.6s)
由于最大跨步电势<允许最大跨步电势，
| 跨步电势满足要求。 |
