一．计算依据
1.十漫高速公路SME5郭家沟1#大桥图
2.《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）
二．计算过程
1基本数据
⑴钢铰线:每孔9根φj15.24,其Ryb=1860Mpa;σK=0.75Ryb=1395Mpa；Eg（Ey）=1.95×105 Mpa;Ay=140mm2；
⑵千斤顶:型号YCD-2500,最大行程200mm,最大张拉吨位2500KN.零状态钢铰线穿心长Ll=70cm(包括千斤顶、锚环、工具锚长度)；
⑶钢铰线曲线坐标值：参见〈计算依据1〉。
2.张拉方式
预应力钢绞线的张拉在预制板砼强度达90%时方可进行，张拉时必须两端同时进行。张拉工序为：(
0 初始应力（0.1σk） 50%应力（0.5σk）(中间N2) 1 00% σk (取消超张拉)
3.预应力钢铰线张拉端张拉力（P值）的计算
P=σi×Ay
式中σi---i状态下张拉应力（Mpa）
⑴初应力状态:
σi=σ0 =0.1σK=0.1×1395=139.5Mpa
P0=139.5×140=1.953×104(N)
整束: ΣP0=9×P0=175.77KN
⑵50%应力状态:
σ20%= 0.5×1395=697.5Mpa
P20%=697.5×140=9.765×104 (N)
整束: ΣP20%=9×P20%=878.85KN
⑶100%锚固状态:
σ锚=σK=1395Mpa
P锚=1395×140=1.953×105 (N)
整束: ΣP锚=9×P锚=1757.7KN
(4)整束张拉条件下各状态对应油表读数(Mpa)列表如下:(根据具体标控数据计算)
1#千斤顶与与对应油表号(230#)
| 束数 | 油压表读数(10%) | 油压表读数(50%) | 油压表读数(100%) |
| 9 | 4.48 | 17.9 | 36.71 |
注：Y—荷载KN，X—压力表读数Mpa。
1#千斤顶与与对应油表号(235#)
| 束数 | 油压表读数(10%) | 油压表读数(50%) | 油压表读数(100%) |
| 9 | 3.48 | 17.8 | 35.71 |
注：Y—荷载KN，X—压力表读数Mpa。
2#千斤顶与与对应油表号(228#)
| 束数 | 油压表读数(10%) | 油压表读数(50%) | 油压表读数(100%) |
| 9 | 3.46 | 18.1 | 36.49 |
注：Y—荷载KN，X—压力表读数Mpa。
2#千斤顶与与对应油表号(54#)
| 束数 | 油压表读数(10%) | 油压表读数(50%) | 油压表读数(100%) |
| 9 | 3.07 | 17.7 | 36.09 |
注：Y—荷载KN，X—压力表读数Mpa。
(以下为花园环水河大桥线理论伸长值计算)
4.钢绞线理论伸长值计算:
(1)计算方法
依据《公路桥梁施工技术规范》，对由多曲线或直线段组成的曲线筋张拉伸长量应分段计算，然后叠加，在计算时应将每段两端扣除孔道的摩阻损失后的拉力求出，然后再按下式计算每段的张拉伸长值。
△L=(P平均×L)/ (Ay×Eg) (式1)
式中 P平均--- 预应力钢材平均张拉力(N)；
L --- 从张拉端到计算截面的孔道长度，mm；
其中 P平均=[ P（1-e－(KX＋μθ)）]/kx+μθ (式2)
式中 P ---预应力钢铰线张拉端的张拉力(N)
x ---从张拉端至计算截面积的孔道长度(m)
θ---从张拉端至计算截面积的曲线孔道部分切线的
夹角之和(rad)
K ---孔道每M局部偏差对摩擦影响系数(取0.0015)
μ---预应力钢材与孔道壁的摩擦系数(取0.225)
⑵N1筋理论伸长量△LN1计算
将半个曲线预应力筋及千斤顶穿心部分分成四段,分段计算。
R3000 A
D N1筋 178.4 B 37.0
7.8 C θ=3.400
各段参数表
| 线 段 | X(m) | θ(rad) | Kx+μθ | e-(kx+μθ) | 终点力(KN) | ΔLi(mm) |
| 穿心段 | 0.8 | 0 | 0 | 1 | 195.3 | 5.7 |
| AB | 0.370 | 0 | 0.00056 | 0.9994 | 195.2 | 2.6 |
| BC | 1.784 | 0.0595 | 0.01606 | 0.9841 | 193.6 | 12.7 |
| CD | 7.8 | 0 | 0.01147 | 0.9886 | 191.0 | 53.5 |
ΔL=2×(5.7+2.6+12.7+53.5)=149 mm (含顶内伸长值)
⑶N2筋伸长量△LN2计算
将半个曲线预应力筋及千斤顶穿心部分分成四段,分段计算。
A
R1000 114.5 A
D N2筋 236.0 B
634.9 C θ=13.52350
各段参数表
| 线 段 | X(m) | θ(rad) | Kx+μθ | e-(kx+μθ) | 终点力(KN) | ΔLi(mm) |
| 穿心 | 0.8 | 0 | 0 | 1 | 195.30 | 5.7 |
| AB | 1.145 | 0 | 0.0017 | 0.9983 | 195.13 | 8.2 |
| BC | 2.360 | 0.2360 | 0.056 | 0.9449 | 1.6 | 16.4 |
| CD | 6.349 | 0 | 0.00952 | 0.9905 | 183.36 | 42.6 |
ΔL=2×(5.7+8.2+16.4+42.6)=146 mm (含顶内伸长值)
5.实际伸长值
△L=△L1 +△L2-C
式中:△L1 ----从初应力(10%)到锚固张拉应力(100%)间的实测伸长值(cm)，即第二行程值。
△L2 ----初应力时的推算伸长值(cm)。采用相邻段（0.1σk→0.2σk）的伸长值，即第一行程值。
C ----砼弹性压缩值，可省略。
6.实际伸长值△L允许偏差
预应力钢材用应力控制方法时,应以伸长值进行校核,实际伸长值与理论计算值的差应控制在6%以内,否则应暂停张拉,待查明原因并采取措施加以调整后方可进行张拉.
△L允1 =±△L1×0.06=±149×0.06=±8.9 mm
△L允2 =±△L2×0.06=±146×0.06=±8.8 mm
实际检查时取△L允1、2=±9mm。下载本文
