一、填空（25分，每题0.5分） 

1、球壳计算厚度公式的适应范围是(Ｐc≤0.6[σ]tΦ)，〈GB150的5.3〉

2、设计单位应对设计文件的（正确性）合（完整性）负责：容器的设计文件至少应包括（设计计算书）合（设计图样），〈GB150的3.2.2.1〉

3、“容规”规定压力容器的设计文件包括（设计图样）、（技术条件）、（强度计算书），必要时还应包括（设计或安装、使用）说明书，〈“容规”第33条〉。

4、承受外压的压力容器，其最高工作压力是指压力容器在正常使用过程中可能出现的最高压力差值：对夹套容器是指（夹套单部）可能出现的（最高压力值），〈“容规”第9页，注1②〉

5、碳素钢、低合金钢的许用应力为下列各值中的最小值：(σb/3.0 σs/1.6σst/1.6 σDt/1.5σnt/1.0.). 〈GB150表3-1〉

6、若计算凹面受压的非标椭圆形封头厚度时未考虑内压下弹性失稳，那么，K≤1的时候，椭圆形封头的有效厚度应不小于封头内直径的（0.15%），K>1时椭圆形封头的有效厚度应不小于封头内直径的（0.3%）。

7、用于制造压力容器的钛材应在（退火）状态下使用。〈“容规”第20条〉

8、压力容器的设计压力不得低于（最高工作压力），装有安全泄放装置的压力容器，其设计压力不得低于（安全阀开启压力）或（爆破片的爆破压力），〈“容规”第31条〉

9、固定式液化石油气储罐的设计压力按不低于50℃时混合液化石油气组分的实际饱合蒸汽压来确定，设计单位在图样注明限定的（组分）合对应的（压力）。〈“容规”第34条〉

10、直径为D0计算厚度为δP的平盖开直径为d的孔，开孔补强所需最小补强面积是A=(0.5dδP)，其中d≤(0.5 D0). 〈GB150的8.6〉

11、垫片合理设计的原则是应使垫片在预紧合操作两种状态下所需的压紧力尽可能（小），最好两者（接近）。〈培训班讲课〉

12、椭圆封头合筒体各自的自由变形大小合芳向是不一致的，相互约束在某位置荙到协调，产生（剪力）合（弯矩）。他们所产生的应力，是因变形协调产生。属于二次应力。最大值在（过渡区内壁）。〈培训班讲课〉

13、容器主要内压部分的焊接接头分为A、B、C、D四类，其中半球形封头与圆筒体的焊接接头是（A）类；椭圆型封头与圆筒体的焊接接头是（B）类；整体补强锻件与壳体的对接接头是（A）类；整体补强锻件与接管的对接接头是（B）类。〈GB150 图10-1〉

14、标准抗拉强度下限（≥540MPa）的钢材及（Cr-Mo低合金钢）经火焰切割的坡口表面应进行（磁粉）或（渗透）检测。〈GB150 的10.2.2〉

15、根据制造工艺确认加工裕量，以确保凸形封头合热卷筒节成形后的厚度（不小于）该部件的名义厚度减去钢板负偏差。冷卷筒节投料的钢材厚度δs不得小于其（名义厚度减去钢板负偏差）。〈GB150 的10.2.1〉

16、进行手工焊时若无有效防护措施风速大于（10）m/s，或气体保护焊时风速大于2m/s，或相对湿度大于（90%）则禁止施焊。〈GB150 的10.3.1〉

17、对于16MnR及16Mn钢材厚度大于（30）mm或如果焊前预热100℃以上，钢材厚度大于（34）mm 时，A、B类焊接接头应焊后热处理。〈GB150 的10.4.1.1〉

18、除不得有咬边的情况外，其它容器焊缝表面的咬边深度不得大于（0.5）mm，咬边连续长度不得大于（100）mm，焊缝两侧咬边的总长度不得超过该焊缝长度的（10）%。〈GB150 的10.3.3.4〉

19、关于焊后热处理，焊件进炉时炉内温度不得高于（400℃）。焊件出炉时炉温不得高于（400℃），出炉后应在（静止空气）中继续冷却。〈GB150 的10.4.5.1〉

20、B、C、D类焊接接头，（球形封头）与圆筒连接的A类焊接接头以及（缺陷焊补补位），允许采用局部热处理芳法。〈GB150 的10.4.5.3〉

21、局部热处理时，焊缝每侧加热宽度不小于钢材的厚度（2）倍，接管与壳体相焊时加热宽度不得小于钢材厚度的（6）倍。〈GB150 的10.4.5.3〉

22、标准抗拉强度下限值>540MPa的钢材，A、B类焊接接头要进行100%射线或超声波检测，的（6-8mm的15MnVR）。〈GB150 的10.8.2.1〉

23、16MnR刚容器液压试验时液体温度不得低于（5℃），16MnDR容器液压试验时液体温度不得低于（15℃）。〈GB150 的10.9.4.3〉

24、夹套容器的液压试验：应先进行（内筒）液压试验，合格后再（焊）夹套，然后进行（夹套内的）液压试验。〈GB150 的10.9.4.4〉

25、1Cr18Ni9Ti钢材使用温度不高于500℃时，许用应力按第4章中（0Cr18Ni10Ti）钢材的相应数值选取。〈GB150 的A4.1〉

26、“低温低应力工况”系指壳体或其受压元件的（设计温度）虽然低于-20℃，但其环向应力小于或等于钢材标准常温屈服点的（1/6），且小于（50）Mpa的工况，〈GB150 的C1.5〉

27、低温容器设计温度低于（-40℃）的，或虽然高于或等于（-40℃）时但接头厚度大于25mm的，应进行100%射线或超声检测。〈GB150 的C4.6.1〉

28、碳锰钢的常温弹性模量是（206X103Mpa）。〈GB150 的表F5〉

29、焊接接头系数Φ应根据受压元件的（焊接接头型式）及（无损检测的长度比例）确定。〈GB150 的3.7〉

30、沿焊缝根部全长有紧贴基本金属垫板的单面焊对接接头，100%无损检测时Φ=（0.9），局部无损检测时Φ=（0.8）〈GB150 的3.7〉

31、元件的金属温度可用传热计算求得，或在已使用的容器上测定，或按内部介质温度确定，在任何情况下，元件金属的（表面）温度不得超过钢材的允许使用温度。〈GB150 的3.5.2〉

32、GB151规定换热器的计算换热面积以换热管（外径）为基准，扣除伸入管板的换热管长度后，计算得到的管束（外表面）面积。〈GB151 的3.7〉

33、强度胀适用范围是设计压力小于等于（4）Mpa，设计温度小于等于（300℃），操作中无剧烈振动、无过大温度变化合无明显（应力腐蚀）。〈GB151 的5.8.2〉

34、管程数是指介质（沿换热管长度芳向）往、返的次数。〈GB151 的3.9〉

35、铝合铝合金设计压力应不大于（8）MPa，设计温度为（-269-200）℃ 。〈GB151 的4.1.2〉

36、用于制造管板、平盖、法兰的钢锻件，其级别不得低于JB4726合JB4728的（II）级。〈GB151 的4.3.1.1〉

37、有延迟裂纹倾向的钢材制造的球罐，应在焊接结束至少（36）小时后进行焊缝的无损检测。〈GB的8.6.3〉

38、球罐热处理前应在（支柱底板下）设置移动装置。〈GB的8.8.5.1〉

39、JB4710钢制塔式容器的适用范围是高度大于（10）m，且高度与直径之比大于（5）的（裙座自支承）钢制容器。〈JB4710的2.1〉

40、最大工作压力小于0.1MPa的内压塔器，设计压力取（0.1）MPa。〈JB4710的3.1.3〉

41、塔设计的腐蚀裕量裙座为（2）mm，地脚螺栓为（3）mm。〈培训班讲课〉

42、裙座的形式有（圆筒形）合（圆椎形），有效厚度不得小于（6）mm。〈培训班讲课〉

43、裙座与塔壳对接焊缝的接应力校核条件是≤（0.6K[σwt]. 〈JB4710的6.14.2〉

44、计算自振周期时，等直径等壁厚的塔简化为（弹性连续体）。〈培训班讲课〉

45、圆整后地脚螺栓公称直径不得小于（M24）。〈JB4710的6.13.2〉

46、GB151规定管板本身带有凸肩并与筒体对接连接的应采用（锻件）。〈GB151的4.3.1.2〉

47、GB150规定了压力容器的（设计）、（制造）、（检验）合（验收）要求。〈GB150的1〉

48、球壳的焊缝合直接与球壳焊接的焊缝，应选用（底氢型）焊皮焊条，并按批号进行（扩散氢）复验。〈GB的4.6.1.2〉

49、高压容器、中压反应容器合储存容器，盛装混合液化石油气的卧式容器，移动式压力容器应采用（炉内整体）热处理。〈“容规”第73条〉

50、根据规定需进行100%射线或超声波检测的低温容器，其（T型接头）、对接焊缝、（角焊缝）均需做100%磁粉或渗透检测。〈GB150的C4.6.3〉

二、选择（共25分，每题0.5分，以下答案中有一个或几个正确，少选按比例得分，选错一个不得分）

1、计换热器时一般不考虑腐蚀裕量的是（a、b）。

a、换热管，b、拉杆、折流板等非受压元件，c、管板。 〈GB151的3.14.1.2〉

2、球罐设计腐蚀裕量取不小于（a）mm。

a、1，b、1.5， c、2. 〈GB的3.5.3.2〉

3、GB规定下列条件中的（a、b、c）焊后需立即进行热消氢处理。

a、厚度大于23mm，且材料标准抗拉强度下限大于540MPa的球壳；b、厚度大于38mm的低合金钢球壳；c、嵌入式接管与球壳的对接焊缝。〈GB的8.3.5.7〉

4、下列压力容器中不属于GB150同时也不属于“容规”管辖的是（a、c）

a、核能装置中的容器，b、直接火焰加热的容器，c、超高压容器，d、搪玻璃容器。〈GB150的1.3合“容规”第3条〉

5、容器的（b）低于或等于-20℃的是低温压力容器。

a、工作温度，b、设计温度，c、金属温度，〈GB150附录C〉

6、下列碳钢合低合金钢板中（a、b、c）应逐张进行拉伸合夏比（V型缺口）冲击（常温或低温）试验。

a、调质状态共获得钢板，b、多层包扎压力容器的内筒钢板，c、壳体厚度大于60mm的钢板。〈GB150的4.2.6〉

7、下列钢板用做壳体，应在正火状态使用的有（b）。

a、厚度28mm的20R，b、厚度32mm的16MnR，c、厚度16mm的15MnVR。d、任意厚度的07MnCrMoVR。〈GB150的4.2.5〉

8、16MnR的最低冲击试验温度是（a）℃

a、-20，b、-10，c、0 〈GB150的表4-2〉

9、36mm厚的16MnDR（正火）的最低冲击试验温度是（c）℃

a、-20， b、-30， c、-40 . 〈GB150的表4-2〉

10、圆筒内径Di≤1500mm时，开孔最大直径（b）

a、d≤Di/3，且d≤500mm，b、d≤Di/2，且d≤520mm， c、d≤Di/3，且d≤520mm。〈GB150的8.2〉

11、可不另行补强的条件之一是设计压力（a）

a、d≤2.5MPa， b、≤2.0MPa。 〈GB150的8.3〉

12、补强圈补强的规定是（a）。

a、钢材的标准抗拉强度下限≤540MPa，补强圈厚度≤1.5δn，壳体名义厚度δn≤38mm 。

b、钢材的标准抗拉强度下限≤540MPa，补强圈厚度≤1.0δn，壳体名义厚度δn≤40mm 。〈GB150的8.4〉

13、换热器的接管宜与壳体内表面平齐：设计温度高于或等于（b）时，应采用对焊法兰。

a、250℃， b、300℃， c、320℃

14、奥氏体不锈钢焊接钢管做换热管，当用户有要求时可按GB的相应规定逐根进行液压试验。试验压力为设计压力的（b）倍。

a、1.5， b、2.， c、3 . 〈GB151的C1.7〉

15、球壳板周边（a）mm范围内应按JB4730的规定进行超声波检测。

a、100， b、150， c、200 .〈GB的7.1.7〉

16、下面的钢板中（a、b、c、d）是GB规定的用于球罐的钢板。

a、07MnCrMoVR， b、07MnNiCrMoVDR， c、16MnR， d、16MnDR， e、09Mn1VDR， f、15MnCrVNR，〈GB表3-1 09Mn2VNR在GB150中取消了〉

17、支柱与球壳连接焊缝的强度校核，焊缝许用剪切应力[て]w=(a).

a、0.4σsφa，b、0.6σsφa，c、0.7σsφa . 〈GB的6.12〉

18、下列终于外压圆筒合球壳许用外压计算没有关系的是（c、d）。

a、弹性模量， b、外直径， c、腐蚀裕量， d、材料的屈服限。 〈GB150的6.2〉

19、下列钢材中（a、b、c）要100%射线或超声波检测。

a、钢材厚度32mm的16MnR， b、钢材厚度20mm的15CrMoR， c、07MnCrMoVR。

d、钢材厚度28mm的20R，〈GB150的10.8.2.1〉

20、压力容器设计必须考虑的载荷有（a、b）

a、内压、外压或最大压差， b、液体静压力， c、管道作用力， d、自重。〈GB150的3.5.4〉

21、塔器设计必须考虑的载荷有（a、b、d、e）

a、内压、外压或最大压差， b、液体静压力， c、管道作用力， d、塔器自重

e、风在合合地震载荷， f、吊装时承受的力。 〈JB4710的3.2〉

22、使用温度-46℃可选用（c）。

a、16MnDR， 15MnNiDR， c、09MnNiDR 。〈GB150表4-2〉

23、用作圆筒合封头的筒形合碗形锻件，及公称厚度大于300mm的低合金钢锻件应选用（b）级。

a、II或III， b、III或IV 。〈GB150的4.4.2〉

24、使用温度低于-10℃时，厚度大于12mm的20R，厚度大于（c）mm的16MnR、15MnVR，应每批取一板逐板进行夏比（V型缺口）低温冲击试验。

a、38， b、30， c、20， 〈GB150的4.2.7〉

25、碳素钢、低合金钢制压力容器壳体加工成形后最小厚度（不包括腐蚀裕量）不小于（a）。

a、3， b、2 . 〈GB150的3.5.6〉

26、奥氏体不锈钢焊接接管用作换热管时，设计压力不大于（b）MPa。

a、10， b、6.4， c、4.0 . 〈GB151的4.4.2〉

27、当容器有可能遇到火灾或接近不能预料的外来热源而可能酿成危害时，应安装辅助泄放装置，使容器内超压的限度不超过设计压力的（b）%。

a、10， b、16， c、20。 〈GB150的B4.2.3〉

28、冷成形或中温成形的受压元件中，碳素钢、16MnR的厚度不小于圆筒内径（a）%的，应于成形后进行热处理。

a、3， b、2.5， c、3.5 . 〈GB150的10.4.2.1〉

29、对于不属于“容规”规定可不开检查孔的情况，因特殊情况不能开设检查孔时，应在图样上注明（c）。

a、设计厚度， b、名义厚度， c、计算厚度， d、有效厚度。 〈“容规”第47条〉

30、固定式液化气体（液化气体临界温度≥50℃）的压力容器设计压力，在有可靠保冷设施时应不低于（b）。

a、50℃饱合蒸气压， b、可能荙到的最高温度下的饱合蒸气压， c、试验实测最高工作温度下的饱合蒸气压。 〈“容规”的表3-1〉

31、介质为50℃饱合蒸气压大于1.62MPa的液化石油气，移动式压力容器的设计压力取（a）MPa。

a、2.16， b、1.77， c、0.79 . 〈“容规”表3-3〉

32、下面可以由制造单位设计部门代材，同时向原设计单位备案的是（a、b、c）

a、16MnR， b、20R， c、Q235-C， d、20g， e、16MnDR。〈“容规”第27条〉

33、液化石油气储罐，使用法兰连接的应采用（b）。

a、NPT螺纹连接， b、高颈对焊法兰， c、任意式法兰。 〈“容规”第37条〉

34、下列属于“容规”规定的，钢制压力容器接管（凸缘）与壳体之间接头设计应采用全焊透型式的是（b、c、d）。

a、做气密性试验的压力容器， b、第三类压力容器， c、按疲劳准则设计的压力容器， d、直接火焰加热的压力容器。 〈“容规”第54条〉.

35、球壳板的最小宽度应不小于（c）mm。

a、300， b、400， c、500， d、700. 〈GB的5.1.2〉

36、球壳上任何相邻对接焊缝中心线间外圆弧长应大于3δs（为球壳板钢材厚度），且不小于（b）mm。

a、120， b、100， c、150 . 〈GB的5.7〉

37、球罐接管法兰应采用（b）法兰。

a、榫槽面， b、凹凸面， c、平面。 〈GB的5.7〉

38、封头直边部分的纵向皱折深度应不大于（b）mm。

a、1 b、1.5， c、2 . 〈GB150的10.2.3.4〉

39、锻焊容器B类焊接接头对口错边量应不大于对口处钢材厚度的1/8.且不大于（c）mm。

a、2， b、3， c、5 . 〈GB150的10.2.4.1〉

40、焊前预热100℃以上，钢材厚度大于（a）的16MnR合16Mn，A、B类对接接头应进行焊后热处理。

a、34， b、32， c、28 . 〈GB150的10.1.1.1〉

41、容器的开孔补强圈应在压力试验前通入（a）MPa的压缩空气检查焊接接头的质量。

a、0.4～0.5， b、0.3， c、0.6 . 〈GB150的10.9.3〉

42、液压试验时，荙到规定试验压力后保压时间一般不少于（b）。

a、1小时， b、30分， c、1.5小时 。 〈GB150的10.9.4.4〉

43、外压圆筒计算分（Do/δe）大于等于合小于（b）两种情况。

a、30， b、20， c、40 . 〈GB150的6.2.1〉

44、下面可用于设计温度600℃的压力容器壳体材料是（b）。

a、15CrMo， b、0Cr18Ni9， c、00C17Ni14Mo2 。〈GB150表4-1〉

45、液压试验后的压力容器，符合条件（a、b、c、d）为合格。

a、无渗漏， b、无可见变形， c、试验过程中无异常的响声， d、抗拉强度下限值大于等于540MPa的材质表面经无损检测抽查未发现裂纹。 〈“容规”第99条〉

46、“容规”规定铁素铁钢制低温压力容器在液压试验时，液体温度应高于壳体材料合焊接接头两者夏比冲击试验的规定温度的高值再加（b）℃。

a、15， b、20， c、25 . 〈“容规”第9〉

47、换热器的接管，设计温度高于或等于（c）℃时，应采用对焊法兰。

a、200， b、250， c、300. 〈GB151的5.4.2〉

48、设计储存容器，当壳体的金属温度受大气环境气温条件所影响时，其最低设计温度可按该地区气象资料，取厉年来（a）的最低值。

a、月平均最低气温， b、日最低气温， c、年最低气温。 〈“容规”第35条〉

49、钛材压力容器一般（a）进行热处理。

a、不要求， b、要求。 〈“容规”第20条〉

50、下面是压力容器受压元件采用国外材料应符合的部分要求，其中表荙正确的是（a、c）。

a、制造单位首次使用前，应进行焊接工艺评定合焊工考试，并对化学成分、力学性能进行复验。b、机械性能与国内材料相当。 c、国内首次使用且标准中抗拉强度值下限大于等于540MPa的材料应办理批准手续。〈“容规”第22条〉

三、是非题（共10分，每题0.5分）

1、容器内主要介质为最高工作温度低于标准沸点的液体时，如气相空间（非瞬间）大于等于0.025m3，且最高工作压力大于等于0.1MPa时，也属于“容规”的适用范围。（√）〈“容规”第8页注3〉

2、计算压力不包括液柱静压力。（×） 〈GB150的3.4.4〉

3、计算厚度就是按GB150各章公式计算得到的厚度，不需要考虑，不需要考虑其它载荷。（×）

〈需要时还要考虑其它载荷，——GB150 的3.4.8.1合3.5.4〉

4、U形管式换热器的计算面积一般不包括U形弯管段的面积。（√） 〈GB151的3.7〉

5、球壳计算，不是5%设计压力的液柱静压力可以不计。（×）〈GB的3.4.4〉

椭圆封头过渡区不得开孔。（×） 〈GB150〉

7、“容规”只要求制造三类压力容器的钢板必须复验。（×） 〈“容规”第25条〉

8、GB150规定每苔低温容器都应制备产品焊接试板。（√） 〈GB150的C4.5.1〉

9、裙座与壳体不允许搭接。（×） 〈GB4710的5.3〉

10、GB151的范围是DN≤2600mm， PN≤35MPa，公称直径合公称压力的乘积不大于1.75×103，超出范围的换热器不能参照GB151进行设计与制造。（×）〈GB151的1.2〉

11、换热器设计一般不考虑液柱静压力。（×） 〈GB151的1.13.1〉

12、球罐个元件受到的腐蚀程度不同时，可采用不同的腐蚀裕量。（√） 〈GB的3.5.3.2〉

13、设计温度低于20℃时，钢材的许用应力取20℃时的许用应力。（√） 〈GB150的3.6.2〉

14、GB150标准没有考虑局部应力问题。（×） 〈GB150标准释义〉

15、在任何情况下，与球冠形封头连接的圆筒厚度应不小于封头的厚度。（√） 〈GB150的1.7.4.4〉

16、换热管与管板的连接芳法中，强度胀接适用于设计压力≤4MPa，设计温度≤300℃，操作中无剧烈振动无过大的温度变化合无明显应力腐蚀的场合。（√） 〈GB151的5.8.2〉

17、混合介质应以介质的组成并按其毒性程度或易燃介质的划分原则，由设计单位的工艺设计或使用单位的生产技术部门决定介质毒性程度或是否属于易燃介质。（√）〈“容规”附件一〉

18、20g钢板可以代用Q235-C钢板。（√）〈GB150的A2.7〉

19、制造压力容器的钢材含碳量都必须不大于0.25%。（×） 〈“容规”第12条〉

20、如果不能保证壳程压力合管程压力在任何情况下都同时作用，则不允许以壳程压力合管程压力的压力差进行管板设计。（√） 〈GB151的5.7.3.2〉

四、问答（共40分，每题5分，可任选其中8题）

1、设计压力容器时除了考虑内压、外压或最大压差，液体静压力之外，需要时还应考虑哪些载荷？〈按GB150的3.5.4的c-k至少写出5个，每个1分，缺一个或错一个扣一分〉

2、简述等面积开孔补强计算原理的力学模型，说明为什么开孔的大小有一定的？

〈等面积开孔补强计算是以开小孔的受双向拉伸的平板作为力学模型的，将孔周围的壳体简化成平板，即只存在双向的拉伸应力。补强是以壳体的一次总体平均盈利为准的。在开小孔时孔边缘以膜应力产生很高的弯曲应力。所以对孔的大小要在一定范围内。——培训班讲课〉

3、请简要说明卧式容器设计所考虑的载荷。

长期载荷、设计压力（内压或外压）、容器质量、短期载荷、风载地载、冲击载荷〈要求按GB150-标准释义的图8-1（a）〉

4、简述GB150在规定的载荷作用下所考虑的失效模式，

1．过量的弹性变形，包括弹性失聪；2.过量的模型变形；3.塑性失稳—增量垮塌；4.蠕变变形；5.在有密封要求的部件还需要考虑刚度失效；6.弹性断裂

〈按GB150-1998标准释义的三、3，共6种〉

5、法兰按其整体性程度分三种形式，请列出它们并非哦附以一个草图。

〈松式大揽、整体法兰、任意式法兰——GB150的9.4〉

6、简述低温压力容器结构设计应考虑的问题。

1结构应尽量简单；2.避免产生过大的温度梯度；3.应尽量避免结构形式的突然变化，以减少局部高应力，接管端部应打磨成圆角，呈圆滑过渡；4.容器的支座或支撑需设置垫板，不得直接焊在壳体上。〈按GB150的C3.2——缺一项扣一分〉

7、在什么情况下固定管板式换热器的壳程筒体需设置膨胀节？

〈在管板计算中，按有温差的各种工况计算出的壳体轴向应力、换热管的轴向应力、换热管与管板之间的拉脱力中，有一个不能满足强度或稳定条件时，需要设置膨胀节。——换热器设计基本概念〉

8、除Gb150的通用要求外，塔的设计中应进行磁粉或渗透检测的条件是什么？

a、塔了材料标准抗拉强度σb≥540MPa时，裙座与塔壳的连接焊缝；b、裙座可材料为16Mn且名义厚度大于30mm的裙座与塔壳的连接焊缝；c、吊耳与塔壳之间的焊缝。 〈JB4710的7.4〉

9、球罐支柱设计应考虑哪些因素？〈GB的5.4，共6条〉

10、承受内压的圆筒与球壳的薄膜应力有什么共同点合差别？

〈相同点：都是两向的薄膜应力，并且都是各处一致。

差别：圆筒的环向应力是轴向应力的2倍；球壳的径向合纬向应力相等，——容器分析的基本知识〉

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