第一部分 光面爆破
一、概述
（一）光爆的发展
光面爆破简称光爆，是一种合理利用炸药能量的控制爆破技术。用这种方法开掘出来的井巷成型规格平整、符合设计的断面轮廓尺寸，岩壁无明显的爆震龟裂，保护了围岩的强度和整体性，提高了围岩的稳定性和自承能力。
它发展于上世纪50年代的瑞典、接着这种技术并很快传到了加拿大、美国、挪威，并且创造了一些新的光爆方法。如预裂法、缓冲爆破法、线状钻孔法等。60年代这种技术传到了我国，并给光爆取了多种名称，如轮廓爆破、预裂爆破、剪切爆破、雕刻爆破、整平爆破、精确爆破和控制爆破等。
它在我国的发展是随着推广应用锚喷支护而相应发展起来的。光爆是锚喷的重要前提和基础，光爆与锚喷的有机结合，构成了“光爆锚喷”新技术，这是我国锚喷支护的进一步重大发展。
（二）光爆的类型
l、按爆破时序分类
（1）周边后裂法，又称修边法。当全断面一次爆破时，周边眼的光爆炮孔安排在最后起爆：当全断面分次爆破时，周边光爆炮孔仍安排在最后起爆。后者又称为预留托面层法或预掘导硐法。
⑵周边先裂法，又称预裂法。其起爆顺序与周边后裂法相反，即首先起爆周边炮孔，沿轮廓线形成一条预裂通裂缝，然后再爆掉中心岩石。此法可大大减弱爆破地震作用。
2、按爆破深度分类
（1）浅孔光爆法。这是我国采用的孔深不大于2~2.5m的简易光面爆破。
（2）中深孔光爆法。指孔深大于2.5m、小于5～6m的极限深度的深循环掘进的光面爆破。
（3）特深孔光爆法，又称超深光爆法。即一次钻爆的掘进深度可达6m以上，超过了用普通掏槽法所能达到的极限深度。
同时，把已广泛应用的修边光爆称为普通光爆，把应用于交岔点岔墩、复杂硐室、软岩等特殊条件下质量更高的修边光爆称为特殊光爆。
在我国当前的施工技术条件下，浅孔修边光爆是最常用最重要的一种光爆。
（三）光爆的原理
光爆的原理经大量的试验己提出了多种，下面介绍两种。
1、周边眼同时起爆。当两炮眼同时起爆后，两眼产生的压缩应力波将在两孔中间相遇，两压缩波波峰相互迭加、汇合形成拉伸变形波，产生拉应力，从而使炮孔间形成贯通裂缝，崩落光面层岩体、获得光爆效果。
2、以静压为主的光爆原理。光爆是以静压——爆生气体膨胀压力为主，动压一爆震冲击压缩波作用为辅。其原理：
应力集中预裂效应。平等布置的两个炮眼，当一个眼先爆时，另一个眼相当于空眼，在两眼联线上的空眼侧造成应力集中而产生预裂裂缝；然后后一眼爆炸时，将预裂裂缝扩大、伸展、形成贯通裂缝。眼距愈小，应力愈集中，预裂效果越好。
静压拉应力作用。炮孔内的平均静压力合力，既要满足不压坏孔壁岩体，即要小于岩体的爆破抗压强度；又要等于或略大于两炮眼联线间岩体的抗拉强度，从而将光面层岩体崩落，获得好的光爆效果。
二、光面爆破的参数
（一）光面爆破炸药
光爆炸药应具有的性能是：高爆力、低猛度、低爆速、低密度，起爆容易，传爆性能良好，爆轰稳定，临界直径较小（便于制成小直径药卷作不偶合装药使用）。在无专用的光爆炸药情况下，只要注意其特点，不要改制成过细的（直径25mm以下的）药卷，勿使用变质受潮炸药，就能取得比较好的爆破效果。
（二）不偶合系数
光面爆破既要最大限度地控制和减少爆震冲击波对眼壁的龟裂粉碎的动压作用，使之居于次要的从属地位，又要合理和最大限度利用发挥爆生气体扩胀静压作用，使之在光爆中起主导作用。从而获得预期的理想光爆效果。
不偶合装药，即药卷直径小于炮孔直径，构成径向空气间隙，使爆轰冲击波因径向空气缓冲大大衰减其对孔壁的动压作用。不偶合装药不仅要有合适的不偶合系数，还要采取措施使药卷尽可能居于炮孔中心或者使药卷与孔壁的接触点，始终位于自由面一侧才能获得预期的爆破效果。
（三）光爆装药量
根据围岩岩性及所使用的炸药而定。
（四）光爆炮眼眼距
光爆炮眼间距对光爆效果有十分重要的影响。在主导的炮眼静压应力作用下，孔壁产生切向拉应力，在两光爆眼中心联线上，因切向拉应力的迭加作用达到岩体的极限抗拉强度时，则形成两炮眼间的贯通裂缝。由此可得出光爆炮眼间距E值。E值与炮孔直径成正比；对于硬脆性岩石，E值偏大，对于软韧性岩石，E值偏小；当井巷断面有多层不同岩石时，不仅每米装药量不同，且E值亦不同；对小断面拱形巷道拱部的光爆炮眼，其夹制性较大，故其E值相对偏小；对于层、节理发育、构造带、松软岩层等，应适当加密眼距，或在两光爆炮眼间增打空眼导向。
三、光爆炮眼的装药结构与起爆
（一）光爆炮眼装药结构
爆生气体充满炮眼全长的时间，必须接近于光面层岩体被破坏时间才能收到预期效果。如果眼孔太深、 爆生气体来不及充满炮孔全长时，眼底部分岩体已被破坏而产生泄气现象，致使眼口部分岩体爆破作业下来——产生“挂门帘”现象。如果眼孔太浅，气体过早充击全长而大量泄气、使光面层岩体爆不下来——产生“打抢”现象。所以，光爆常采用如下装药结构。
1、眼底集中装药结构。炸药卷集中装于眼底、雷管置于孔底、反向爆破；眼口用炮泥塞紧，其余炮孔为空气柱。在瓦斯矿井中，在药卷外面应装上几节水炮泥，且眼口塞泥应适当加长。根据《煤矿安全规程》使用前必须编制专门的安全措施，以确保安全
集中装药结构简单、可靠，为目前现场广泛应用。它适应于深度较小的浅孔爆破，炮眼深度一般在2.5m以内。
2、分段间隔装药结构。在中孔和深孔光爆中，采用分段间隔装药、使爆生气体均匀作用于炮孔全长，收到预期光爆效果。这种分段间隔装药结构，要注意以下几点：
（1）分段间距不大于浅孔光爆深度。
（2）各药卷之间可用竹片固定并使药卷居于炮孔中心或靠进自由面侧孔壁。
（3）各段药卷间用高速导爆索引爆。瓦斯矿井中只能使用安全导爆索，且不允许索端伸出炮眼之外。导爆索爆速一般在6000m／s左右。
（4）只在眼口封泥塞150～300mm即可，其余为空气柱。在高瓦斯矿井中，空气柱应改装水炮泥。
3、细药卷不偶合装药。类似与分段间隔装药法，只是每段药卷增长、空气间距相对减小。其导爆效果更佳，但需要专用小直径光爆药卷。
（二）光爆炮眼起爆时差
周边的光爆炮眼（周边眼）最好同时起爆（用即发管），获得的巷道周边光滑、完整，效果更住。毫秒微差起爆（用毫秒雷管）稍次。延期时间起爆（段发雷管）最差。总之，起爆时差越小越好，一般1～20rns足以保证光爆效果，采用25ms间隔的毫秒雷管即可。
（三）光面爆破的起爆
1、光面爆破可采用全断面一次爆破和预留光面层的二次爆破。尤其是预留光面层。周边光爆炮眼最后起爆的方法，在目前是光爆比较可靠的方法，特别是在松软岩层等特殊工程地质条件下。
2、光面爆破的电爆网路常采用串联、并联、串并联、并串联四种形式。
串联：简单方便、导线消耗少、准爆电流小。在瓦斯矿井使用放炮器时，只能使用串联。缺点是网路上只要一个雷管发生故障而导致整个网路拒爆。
并联：亦较简单，但导线消耗多、准爆电流比串联大，易超过电源供电能力。
串并联和并串联：串并联由于将各串联组并联于母线上，要求各支路串联的雷管数与电阻基本相同。并串联因是先并后吕，联线方式复杂、要求高，一般很少采用。
3、电爆网路的电流。使用直流电时应保证大于2A（康铜桥丝雷管）或1.5A（镍铬桥丝雷管）。对于交流电，厂家要求最小为3.5A。
（四）管道效应及其控制
在中深孔爆破时，对装药长度较大、径向空气间隙较大时，药卷不能全部爆炸的现象称为管道效应或空隙效应。
管道效应产生的原因主要是因药卷爆炸在径向间隙中产生的空气冲击波速度大于爆轰波速度，药卷引爆后，很快发展到空气冲击波超前于爆轰波阵面运动，造成空气冲击波超前压缩爆轰波阵面前方尚未爆炸反应的炸药，使其密度增大、爆轰受阻、爆速下降；当炸药密度被压缩至临界值以后，则爆炸反应完全停止，转发为燃烧或息爆。
对于一般爆破和非周边眼爆，主要采用接近于炮孔直径的药卷，尽量减小M（光爆合适的不偶合系数，为孔径与药径的比值）的偶合装药（试验证明M≥1.4时，管道效应才明显表现出来），以消除管道效应，提高爆破效果。
对于光爆炮眼，则须采用不偶合装药，且通常其M≥1.4。其管道效应的解决措施主要是：
1、对浅孔爆破，其装药长度小于管道效应允许的引爆长度时，可采用不偶合集中装药。
2、对于中、深孔光爆，则采用分段间隔装药，每段装药长度要小于管道效应的引爆长度、用高速导爆索引爆。
（五）掏槽方式
掏槽是井巷掘进的关键，也是影响光爆效果的重要因素。掏槽方法大致分为：
1、斜眼掏槽法：如楔形、锥形、扇形等。
2、直眼掏槽法：如龟裂法、螺旋法、角柱法等。龟裂法又称为直线法、裂缝法。
斜眼掏槽法可充分利用自由面、炮眼少、消耗低、全断面爆破需雷管段数较少、钻眼技术要求不甚严，易于操作掌握，故是最常用的一种方法。斜眼掏槽中较为简单可靠常用的是楔形掏槽，根据岩层情况又分别采用水平楔形、垂直楔形、复楔形掏槽等。斜眼掏槽法是煤矿光爆锚喷常用的掏槽方法。
斜眼掏槽的缺点：主要是掏槽眼深度受到井巷断面的，故只适应于深度较小的浅孔光爆，炮眼深度多在2.0m以内。
直眼掏槽的特点是眼深不受井巷断面，可以进行深孔爆破，钻眼方向平等一致，利于多台钻机作业。但其眼距小、要求高、炸药消耗高、雷管段数多，不宜在软岩及有瓦斯煤尘爆炸危险的工作面使用。在中深孔光爆中适宜采用直眼掏槽法。
四、光面爆破的标准
根据《煤矿安全质量标准化标准》中的规定，光爆的标准应达到下述三项指标。
1、眼痕率不少于50％。眼痕率是指周边眼留有半边炮眼痕的长度（或总个数）与周边眼的总长度（或总个数〉的百分比。对于整体性较好的硬岩，眼痕率不少于50％是较容易达到的，但对于整体性较差的软岩就不容易达到。
2、超挖尺寸不得大于150mm。欠挖尺寸必须符合《煤矿安全质量标准》中的规定要求。
在《井巷施工验收规范》中对欠挖标准规定如下：
立井井筒：有提升设备时欠挖应小于20mm；无提升设备时欠挖应小于50 mm。
巷道高度：欠挖应小于30mm
巷道宽及：主要巷道欠挖应小于20 mm；一般巷道欠挖应小于50mm。
3、岩面上不应有明显的炮震裂缝。
对于非常松软、散碎的围岩，要留下50％的眼痕不容易办到，即使留下也是短时间的，故必须及时喷射砂浆或混凝土封闭保护。关键是严格按光爆施工，即使留不下眼痕，对围岩的强度与稳定起到了保护作用。
五、光面爆破施工要求
实现光面爆破必须有一套科学管理办法、精心设计、认真操作、严格管理。
1、优化钻爆参数，设计切合实际的光面爆破图，编制贯彻好作业规程。
（1）施工前，技术员应根据施工图和光爆参数选择的原则，精心设计合理的光爆图表，并在施工中及时根据岩性变化，不断修改完善光面爆破图表。
（2）设计的光爆图表中要明确规定炮眼位置、角度、装药量、装药结构、联线方式及起爆顺序。
2、认真做好施工准备工作。
（1）打眼前先进行敲帮问顶工作，敲掉活石，架好前探支架，刷齐工作面。若工作面已支护好。可不架设前探支架。
（2）看线、定点。看准中线，量好腰线，定准拱部圆心点。使用激光定向的井巷，利用激光标高找准拱部圆心点。
（3）量尺、画眼位。按照爆破图表规定的尺寸，量出每个炮眼的位置，并用油漆广告粉或炮泥等做好标记。最好是使用光爆炮眼布孔仪，准确定出拱部周边光爆炮眼的位置。
当岩石较坚硬时，周边眼布置在轮廊线上；反之，则布置在轮廊线的内沿，向内不超过50mm。
（4）在钎子上标定出眼深的位置，为保证同类型的眼深一致，保证爆破效果，打眼前必须在钎子上标定出各类眼深的标记。
（5）检查凿眼机的完好情况。打眼前必须检查凿眼机的风水管是否完好、畅通，其连接头是否牢固，凿眼机的零部件是否齐全，螺丝是否坚固，并注油试运转。若达不到上述完好要求，必须进行处理，处理好后方可打眼。
3、精心钻眼。钻出的眼孔要做到准、平、直、齐。
准：各炮眼准确打在点好的眼位上，上下左右的误差要控制在20mm以内。周边眼的误差则应尽量减小。
平：要求周边眼、辅助眼、掏槽眼（当采用直眼掏槽时），要互相平行。为防止巷道超欠挖，帮眼、周边眼的外插和上爬不得超过3度；不得向内插和下栽。
直：要求上述各炮眼的方向，尤其是周边眼的方向与巷道轴线的方向平行一致。
齐：同一类型的炮眼深度要基本一致；眼底要基本位于平行于井巷断面的同一平面上；误差要控制在50mm以内。
（1）打眼。为保证打出的眼孔准、平、直、齐，打眼时点眼工必须将钎子放在所标定的眼位上，扶钎工必须严格按爆破图表规定的各类炮眼的角度以及钎于上标定的深度进行打眼。打周边眼时，当岩石较坚硬时，周边眼布置在轮廓线上；反之，则布置在轮廓线的内沿，向内不超过50mm。
（2）扫孔。打完眼后，必须用高压风进行扫孔，将岩粉积水排净后方可装药放炮。
（3）现场施工中在围岩稳定正常的情况下，按爆破图表规定的爆破参数进行施工。当围岩发生变化时，要根据现场实际情况对爆破图表的爆破参数适当进行修改。
（4）炮眼检查。打完炮眼后，要根据爆破图表规定的眼位、眼间距、角度、深度进行检查。凡是眼位、间距、角度不合格的炮眼要重新打眼。深度不合格的炮眼，若炮眼深度大于设计要求，眼内要垫炮泥，直到与设计的眼深一致；眼深小于设计要求的，要重新打眼至设计深度。
为确保钻孔符合要求，应采取以下措施：
（1）坚持先打出高质量的导向孔并插上钎子或炮棍，作为其它各眼的导向。
（2）坚持“五定”。即一定钻工、二定风钻、三定眼深和眼位、四定孔位和人位、五定职责。
（3）为减少两茬炮之间的接茬台阶，打周边眼的钎子应适当加长300 mm左右。并可将风钻偏转使用，可将接茬距控制在30 mm左右。
⑷大断面上部炮眼应采用蹬渣打眼、使用“马腿”、脚手架等，以保证钻眼质量。
4、严格管理制度，坚持钻眼工序的“五定”，坚持施工过程中的“”制度。
五定：定人、定钻、定眼、定位、定责。
：没有爆破图表不定眼位、未定眼位不开钻、钻孔不合格不装药、装药不正确不起爆、爆破质量不合格不验收。
六、光爆的优点
光爆与普通爆破相比，具有如下四个方面的优点：
1、由于光爆巷道成型规整，消除围岩凹凸处的应力集中，最大限度地保持了围岩自身强度，从而增强了围岩自承能力，为锚喷支护提供了基础。
2、由于光爆大大地减少了掘进超挖量（一般普通爆破的超挖量为20％～30％，而光爆的超挖量则只有4％～6%），因此可减少材料（支护和炸药等）消耗，从而降低了成本，回忆了掘进速庋。
3、光爆可有效地减少岩面的危岩，使井巷围岩较为稳定，有利于施工和安全。同时也减少了井巷的维修量，降低了井巷失修率。
4、光爆消除了围岩的凹凸不平，从而减少了通风阻力和瓦斯积聚，有利于安全。
第二部分 锚杆及其钻孔机构
一、概述
锚杆是锚喷支护中锚固围岩，主要承受拉应力和剪切应力的构件。锚杆支护就是在巷道掘进后向围岩钻锚杆眼，然后将锚杆安设在锚杆眼内，对巷道围岩予以人工加固，加以维护。通常其一端（锚固端）设有锚固机构，以将锚杆固定在围岩钻孔之中；另一端（锚杆尾部）装有紧贴岩石表面紧固的托板承受围岩的荷载，并将其传递给锚杆。在锚固力的作用下，锚固端和托板之间的围岩就处于应力之下，致使岩体摩擦阻力增大，应力分布和应力状态改变，从而发挥和利用围岩的强度、提高围岩的稳定性与自承能力，防止围岩产生松动塌落。
锚杆的分类。根据在岩层中的锚固形式分为粘结式铀杆、摩擦胀固式锚杆、机械锚杆：按锚固范围可分为端部锚固锚杆，全长锚固式锚杆；按受力状况可分为预应力锚杆、无预应力锚杆；按材质可分为钢锚杆、木锚杆、竹锚杆、化学锚杆等等。
全长锚固式锚杆又分为全长粘结式和摩擦胀固式锚固锚杆，前者是通过粘结剂来取代锚固机构，锚固力向岩层传递，主要是通过粘结的形式；而后者是向钻孔壁通过机械或者摩擦胀固等施加压力。全长粘结式锚杆安装时一般不产生预应力。
二、锚杆作用原理
1、加固拱作用
对于被纵横交错的弱面所切割的块状或破裂状围岩，如果及时用锚杆加固，就能提高岩体结构纵弱面的抗剪强庋，在围岩周边一定厚度范围内形成一个不仅能维持自身稳定，而且能防止其上部围岩移动和变形的加固拱，从而保持巷道的稳定性。
在弹性体上安装具有预张力的锚杆，一方面对围岩产生压应力，增加岩体节理裂隙面的摩擦阻力，另一方面预张力将岩块夹持在一起，能防止岩块的相对转动滑移和裂隙的张开，保证了裂隙面间的挤压结合。因而在弹性体内便以锚杆的锚头和拧紧部为顶点，形成算盘珠式分布的锥形体压缩带。如将锚杆以适当间距排列，使相邻锚杆的锥形体压缩带相重叠，便可形成连续压缩带，即岩石加固拱，它使巷道围岩由“载荷”变成了“承载结构”。
2、悬吊作用
悬吊作用是指锚杆把将要冒落的软弱岩压或危岩悬吊于上部坚固稳定的岩体上，用锚杆来承担危岩或软弱岩层的重量。如煤巷的直接顶板一般比较软弱，且不厚，很容易离层冒落，它上面的老顶则比较坚固，这时，锚杆可以通过直接顶板达到老顶，把直接顶锚固在老顶上。锚杆的这种作用就象是“钉钉子”，把容易冒落的直接顶板“钉牢”在老顶上。
3、组合梁作用
在层状岩层的巷道顶板中，通过锚入一系列的锚杆，将锚杆长度以内的薄层岩石锚成岩石组合梁，从而提高其承载能力。在层状顶板中安设锚杆后，岩层由叠合梁变成组合梁，从而提高了顶板岩层的承载能力。锚杆本身也起着抗剪销钉的作用，有效地防止了岩层的层间错动。
4、围岩补强作用
巷道围岩深部的岩石处于三向受压状态。靠近巷道周边的岩石则处于二向受力状态，故易于破坏而丧失稳定性。巷道周围安设锚杆后，有些岩石又部分地恢复了三向受力状态，增大了它本身的强度。另外，锚杆也可以增加岩层弱面的剪断阻力，使围岩不易被破坏和失稳。这就是锚杆时围岩的补强作用。
5、减小跨度作用
巷道顶板打了锚杆，相当于在该处打了点柱，减少了顶板跨度，从而增强了顶板岩石的稳定性，使岩石不易变形和破坏。
6、挤压连结作用
锚杆将巷道围岩锚栓挤紧，对岩石施加预应力，以平衡岩石内所产生的张应力，阻止裂隙的继续扩大。而且对于松散的岩石能起到挤压连结和加固作用。通过锚杆的预应力作用，可以在彼此毫无粘结力的碎石之间产生一种侧向挤压摩擦阻力，足以支持碎石自身的重量而不会摔下未，好象碎石间互相连结起来一样。
锚杆支护的上述几项作用并非各自存在，往往是同时并存、互为补充，只不过在不同条件下，某种支护作用占主导地位而已。
三、 粘结式锚杆
（一）树脂锚固锚杆系统
树脂锚固锚杆系统，系由锚固剂（聚乙稀类的复合薄膜卷制成胶囊分别注入树脂、固化剂和促凝剂，严密包装在胶囊袋中，并根据需要制成不同长度和不同直径的规格）、金属的或木制的锚杆杆体和托板组合（金属的或木制的锚杆杆体塞入树脂胶囊中），形成锚固系统。
安装过程中，锚杆杆体起混合器的作用，锚杆旋转进入钻孔，使预先放置于钻孔顶部的树脂胶囊被捣破，使树脂和固化剂混合起化学反应，树脂会很快的固化，把岩石与锚杆胶结在一起，起到锚固作用，安装后一般 4～15分钟即可承受载荷。
树脂锚固胶囊是由不饱和聚胺树脂、固化剂、促进剂和无机填料等按一定配比组成胶泥状粘结的锚固材料，其特点是：常温快速固化、粘结强度高、锚固力可靠、具有抗震效应。适应于钢锚杆、木锚杆、竹锚杆等配套使用。
锚杆杆体一般采用圆钢加工而成，其锚固端压扁拧转成反麻花状，使固化后杆体有较大的结构阻力，增强锚固的可靠性。直径16～20mn的杆体其锚固长度应为200～250mm。杆体端头横向压扁，其顶部宽度为38mm。自杆体至端头压扁截面之间应是渐变的，以防止变化过大产生的应力集中。杆体端头锚固部分应设置挡圈，以防止树脂外流。
对沿钻孔全长锚固的锚杆，则采用螺纹钢做杆体加工。
金属锚杆杆体的材质，按围岩性质、所需要的锚固力等选项用。
树脂锚杆的锚固力是指锚杆被拔出的最大载荷。其大小取决于锚固剂与杆体之间的粘结强度、锚固剂与锚固体（围岩、混凝土等）之间的粘结强度、杆体本身的强度。
影响树脂锚杆锚固力的因素：
1、安装操作：如钻孔偏深，未锚到底：杆体丝扣破坏：搅拌时间短混合不匀，固化不完全；搅拌时间过长，破坏已开始胶凝的固化剂分子结构；固化剂尚未固化而发生杆体与锚固剂产生相对移动等，均将降低锚固力、增大锚杆的移动量。
2、围岩与地质条件：一般来说，岩石坚硬，与锚固剂的粘结强度高，锚固力大，位移则小：岩石松软或节理层理发育，特别是煤层、断层破碎带等，其锚固力则低，位移就大。
3、放炮震动和低温条件：树脂锚杆半小时后，震动对锚固力无影响。低温时对固化不利。
4、钻孔中有淋水、积水、特别是孔中的泥浆，会降低锚固力。
5、锚孔直径与杆体直径相适应：锚孔直径应大于杆体直径4～12mm、或者通过头部砸扁成麻花状，以形成需要的环形间隙。
锚杆安装操作步骤：
1、安装前检查锚孔深度（锚杆的眼深不应小于杆体有效长度，但也不应超过杆体有效长度30mm；锚杆眼距误差不宜超过150mm，其钻孔轴线应符合设计规定），锚杆眼位、眼径、眼深及布置形式应符合设计要求。锚杆原材料型号、规格、品种，锚杆各部件质量及技术性能应符合设计要求。检查树脂胶囊有否变质、硬化现象，遇有早固化硬结者不能使用。
2、安装前用压缩空气吹扫眼内积水和岩粉、泥浆，防止影响锚固剂与孔壁的粘结。
3、树脂锚杆搅拌的工具——钻机和连接头，必须对正中（连接头由长0.2～0.3m的麻花钻杆焊上套筒或螺母构成）。
4、安装时，先将胶囊送入钻孔内，再把杆体插入孔中，将胶囊徐徐推入到孔底，然后在杆体尾部套上钻机，开动钻机撕破塑料薄膜并搅拌（钢杆体搅拌30S左右，木杆体搅拌20S左右），在安装、搅拌过程中不能停钻。
5、杆体安装完毕后，为防止在胶凝期间杆体因自重而下滑，在取下钻机之前可用木楔或矸石等在钻孔口楔紧杆体。
6、在树脂固化程度已达到80~90％的最终强度时，（一般可控制在安装后15min）再在杆体下端安设垫板，并用30cm的扳手拧紧螺母等进行孔口锚固。
7、树脂锚杆宜存放在阴凉、干燥和温度在＋5%~＋25℃的防火仓库中。
（二）水泥胶结锚固卷 ，除需放入水中浸泡时间要求在2分钟外，其余安装与树脂锚固剂相同。 （略）
四、摩擦胀固式锚杆
摩擦胀固式型锚杆，它是通过杆体自身被压缩、膨胀，或通过注入高压水，或通过引爆炸药等手段，使杆体与眼壁间生产径向压力和摩擦力，获得可靠而有效的锚固力。这种类型的锚杆，多为全长锚固式，且又有较大的预应力和较好的滑移让压特性。其主要类型有：管缝式锚杆、水力膨胀式管状锚杆、压缩木锚杆、液力顶板梢钉、爆固式锚杆。下面介绍管缝式锚杆的结构特点等有关情况。
1、管缝式锚杆结构特点：管缝式锚杆系由杆体、托板及环形法兰三部分组成。
锚杆杆体，由低碳钢或低碳合金钢薄板，按设计尺寸冷轧压滚成开口管状的杆体，沿管状杆体全长开有一条开缝，管的上端压成锤形体，下端焊有一个φ6～8mm盘条制成的圆环，用以支锁托板，杆体壁厚 2～3mm，直径35～45mm，开缝宽度10~15mm，安装时锚杆直径比锚孔直径大2～4mm，当杆体被外力强压入锚孔后，杆体被迫压缩，与孔壁之间产生径向挤压应力，使杆体牢固地胀撑在锚孔内；杆体与眼壁间产生的摩擦力便形成为锚固力。并是沿杆体全长分布的。
其主要特点：全长锚固、锚固力随支护时间增长而增大，随围岩变形移动而增大，锚固可靠；安装方便简捷，不需任何外加的及辅助的锚具或材料，一次楔入，易于实现机械化操作；有较大的预应力和滑移让压特性，因而有广泛的适用范围，尤其在压力、位移较大的矿山动压和软岩井巷，有良妤的效果。但其最大缺点是，当岩层发生脱落时，则容易失去锚固作用，随着时间的推移，容易产生疲劳失效。
2、管缝式锚杆技术特性
管缝式锚杆，在岩层中的锚固力基本上由三个变量来控制，即管壁越厚锚固力越大，锚杆所用钢材的屈服应力值越高，应变越小，锚固力越大；管缝杆体与锚孔直径差越大，其锚固力越大。改变其中任何一个变量，都会使锚固力发生变化。在使用过程中，随着围岩的收敛变形，锚孔被挤压缩小，将使锚固力进一步增大，并由于杆体的柔体作用，可适应围岩的变形影响，是优于任何脆性材料的一个特点。
管管缝式锚杆特性曲线表明，管缝式锚杆柱位移为零时，对应为初始锚固力。这类似于杆体的预应力，它等于或小于管缝式锚杆安装时的楔进力。随着位移的增大，锚固力增大到某一定值，特性曲线趋于平缓状态。这表明，随着位移的继续增大，管缝式锚杆既能保持其锚固力，又不被拉断破坏。这就是管缝式锚杆有预应力的全长锚固、适应较大压力位移的滑移让压特性。
3、安装操作
（1）测量锚孔深度，应不小于杆体总长度。
（2）清理锚孔，用压缩空气或扫孔器清净眼内浮渣。
（3）从杆体上端套入托板，然后将杆体锥端插入锚孔，以人力方式或机械方式，将杆体打入锚孔，直到托板紧贴于岩面上，并产生足够的锚固预应力。
（4）向锚孔打入管缝杆体时，需要足够的撞击力，打入的杆体越长，打进力相应增大，杆体轴线必须与锚孔轴线一致，防止纵向弯曲变形。打进方法有三种：
①人工安装：用大锤撞击杆体尾部，杆体逐渐入孔。
②用风钻安装：使用一内径大于杆体圆环钢筋的短套筒钎尾，用风钻与套筒联接，然后开动风钻，通过其活塞冲击作用，逐步将锚杆锚入钻孔。
③机械安装：国内采用专用的液压安装机（单体式），美国有专用的液压锚杆安装台车，钻孔完毕后，更换一专用的锚杆安装振动器用以撞击安装，效果更佳。
（5）安装锚杆前，必须精确确定锚孔与杆体直径。杆体直径过小，容易打入钻孔，但损失了摩擦阻力，降低锚固力甚至失效了。杆体直径过大，则很很难打入锚孔，撞击力过大则又产生杆体弯折，因此，必须特别注意确定两者直径比例。
五、机械式锚杆
机械式锚杆是使用最平、结构多样的锚杆类型，基本上是属于端头锚固的类型。其共同特点是：锚固机构主要通过一个楔子锚头系统在钻孔中进行轴向或径向相互错动而张紧在钻孔壁上，从而锚着于岩孔壁，达到锚固的目的。
锚固机构通过摩擦连接将锚固力大都传递给岩层。一般，锚固机构必须直接领先预应力来固定。
机械式锚杆的主要类型有：涨壳式、楔缝式、倒楔式等。
六、 小孔径锚杆
小孔径锚杆，系对常用的普通孔径锚杆而言，即钻孔直径小，锚杆直径小。一般的普通孔径锚杆，其直径为41～45mm，相应的孔径也在40mm以上。而小孔径锚杆直径约为23～32mm左右，钻孔直径27～34mm左右。
小孔径锚杆是一种新型的、先进的、并有好的技术经济指标。特点是：安全、快速、节约钢材。符合锚喷支护的有关规定，满足矿井支护巷道的作业要求。是一项锚喷支护方面的创新成果，正在广泛应用。我国有两种类型的小孔径锚杆：一是村脂锚固剂小孔径药卷，二是管缝式小孔径锚杆。
（一）树脂锚固剂小孔径锚杆
此种树脂锚固剂，现国内已成批生产，可生产出适合小孔径锚杆所需要的小直径树脂药卷。如可生产直径为23mm、28mm、32mm等系列产品。前两种分别适合于不同杆体直径锚杆、岩孔。配合低碳合金钢的杆体，可获得足够的锚固力。
（二）管缝式小孔径锚杆
现也在现场实际中广泛应用。现将一个主要品种GFMG～29型管缝锚杆的主要性能介绍如下：
1、普通孔径锚杆与小孔径锚杆的主要区别
（1）普通孔径管缝锚杆杆体本身机械强度超过规范要求的强度多，潜力甚大，直径43～45mm的管缝锚杆，壁厚2.5mm，采用低碳合金钢，其杆体破坏强度达150KN以上。本身机械强度与实际需要的锚固力不相匹配，一般超过需要强度近1倍。
（2）普通孔径锚杆，需配以直径41～43mm的钻杆钻锚杆孔，其钻进速庋平均为0.46m/min。小孔径锚杆，配以直径27mm的钻头钻锚杆孔，其钻进速度平均为0.73m/min（均在相同的砂质页岩顶板条件下钻孔），后者比前者的钻进速并提高约58％。
（3）此种小孔径管缝式锚杆断面系略呈椭圆形截面，安装时减少一部分杆钵与岩体摩擦阻力，便于安装。安装后杆体弹胀力有效地与孔壁紧密接触，增强与钻孔壁的摩擦力，有效地稳固围岩。
2、结构特点
小孔径锚杆其结构及工作原理与普通管缝式锚杆基本相同，系由杆体、法兰套环、托板组成。小孔径杆体是呈椭圆形截面，长轴29.5mm，短轴28.5mm，孔径与锚杆杆体直径差2mm，杆体壁厚2.2～2.5mm，缝槽宽度10mm，杆体长度1000mm~2000mm。
材质：低碳合金钢或冷压延低碳钢，托板为低碳钢冲压成扇形凸缘面形状。
3、技术性能、规格 （略）
4、影响锚固力的主要因素
经测试、验算得知，影响锚固力的主要因紊是：孔径差，有效锚固长度，杆体与岩体的摩擦系数，杆体钢材的弹性模量（成正比关系）以及管壁厚度与管缝宽度。管缝锚杆的锚固力并不因为管径减小而减小，锚固力并不全取决于管径。
七、锚杆的质量检验
锚杆的质量检验，仅仅涉及单根锚杆的实际性能检验，即可在试验室，也可在现场进行，但主要应以现场试验为主。试验的主要内容包括：锚杆的最大锚固力，锚杆的锚固力特性曲绒，锚杆锚固力的大小及其随时间的变化，震动时锚固力的影响等。
锚杆施工质量，主要指单根锚杆的施工质量。必须按设计技术要求 ，采用相应的检验方法，并且必须在地下施工现场进行检验。
其检测程序如下：
（一）确定检测的数量：巷道每30-50m,硐室每300根锚杆或300要以下，取样不少于一组；300根以上，每增加1-300根相应多取样一组。设计或材料发生变更，应另取一组。每组不得少于3 根。
可使用MLJ—10锚杆拉力计或MC扭力矩扳手进行抗拔力测定.
（二）检查点：在检查点同一断面内的一排锚杆呈均匀取3根或3根以上作为一组。
（三）检验：检验锚杆抗拔力要做到：
1）安装拉力计时，其作用线应与锚杆同心。
2）缓慢均匀加压，直至压力表读数达到锚杆设计抗拔力相对应的数值为止，或使锚杆松动为止，一般不作破坏性试验。
3）接力计安装应牢靠。
4）应有安全保护措施，防止拉拔装置脱落伤人。
5）树脂、快硬水泥、早强水泥砂浆锚杆应在安装后28天测定抗拔力。树脂锚杆若在安装后半小时测定，应将测定什乘以1.3的系数。
6）将压力表读数（数显值）按以下公式换算成锚杆抗拔力：
F=CPF
式中：F-----锚杆抗拔力（N）
C------压力表与抗拔力之间相关系数，在仪器标定时确定；
P------压力表读数（Mpa）
S-----锚杆拉力计千斤顶活塞面积（mm2）
（四）根据《锚喷支护工程质量检测规程》、《煤矿井巷工程质量检验评定标准》中的有关规定进行质量评定：
1）在检查点一组锚杆中，锚杆抗拔力最小值不小于设计值的90%，该检查点合格；若最低值大于或等于设计值，该点为优良。
2）所检工程所有检查点均合格，则该工程锚杆抗拔力质量合格；在合格的基础上，其中有50%及其以上检查点符合优良规定，则该工程锚杆抗拔力质量评为优良。
八、锚杆选择原则
1、技术先进、质量稳定
锚杆的材质要好、构造要先进，适应范围要广泛；锚固装置要适应具体岩性和工程地质条件；锚固力要大于设计锚固力；要保证达到安全可靠的支护目的。
2、经济合理
在满足技术要求的条件下，对预选锚杆的价格进行排队，选取价格合理的锚杆，以降低工程造价，提高经济效益。
3、操作简单、安装方便
根据锚杆安装技术要求的高低、安装操作的难易程度，优先考虑机械化安装，以提高安装工作效率，减轻工人的体力劳动，加快工程进度。
4、货源充足、保证供应
供货单位要满足施工数量的要求、运输条件要保证锚杆按时按量满足施工的需要，确保生产的连续性。
根据以上原则，结合各种锚杆的性能特点及国内实际情况，目前锚喷支护应优先选择树脂锚杆和水泥锚杆。
第三部分 喷射混凝土
喷射混凝土是将一定配比的水泥、砂子、石子和速凝剂的拌合物，通过混凝土喷射机，用压缩空气做动力，沿着管路压送到喷嘴处，与水混合后，以较高的速度（30～120rn/s）喷射到岩面上凝结硬化的一种新型支护形式。
喷射混凝土，除应具有一般混凝土的要求外，还应具有特殊的性能，如凝固速度快、吸湿性小、保水性好、早期强度增长快、体积稳定、与围岩表面粘结力好、回弹率低、粉尘小等。
根据喷射混凝土的不同喷射工艺，分为干式喷射混凝土、潮湿式喷射混凝土、湿式喷射混凝土以及SEC喷射混凝土。
根据喷射混凝土的组分不同，可分为一般喷射混凝土与纤维增强喷射混凝土。
一、喷射混凝土支护的特点
与普通混凝土相比，喷射混凝土在物理力学性能及围岩支护特性方面，具有以下特点：
1、混凝土以较高的速度从喷头喷向岩面，使水泥颗粒受到重复碰撞冲击，混凝土层得到连续冲实和压密；同时，喷射工艺又允许采用较小的水灰比（约0.45左右），因此喷射混凝土层具有良好的物理力学特性。
2、喷射混凝土能随着巷道掘进及时施工，且加入了速凝剂后它的早期强度成倍增长，能控制围岩的过度放松与松驰。
3、喷射混凝土层较薄，具有较好的柔性，可以同围岩一起共同变形，产生一定量的径向位移。
喷射混凝土在技术上和经济上均比普通混凝土优越得多，概括起来主要有以下几个方面：
1、由于喷射混凝土能提高井巷围岩的自身稳定性和承载能力，并与岩层构成共同承载的整体，支护厚度可减薄一半，井巷掘进断面亦可相应减少10％～20％。
2、喷射混凝土支护使混凝土的运输、浇灌、捣固等工序合为一条作业线，免除了立模、拆模等繁琐工序，施工工艺大为简化。而且喷射混凝土还可以用管道进行长距离输送。
3、和砌碹相比，可以节约木材和钢材约40%左右，施工速度可提高2~3倍，成本可降低1/3 ~1/2，工效提高3-4倍，工时减少75%-80%）。
二、喷射混凝土支护的作用原理
1、支撑作用
由于喷射混凝土（或喷浆）具有良好的物理力学性能，特别是抗压强度较高，可达20Mpa，因此能起到支撑地压的作用。又因其中掺有速凝剂，使混凝土凝结快，早期强度高，紧跟掘进工作面作业，起到及时支撑围岩的作用，有效地控制了围岩的变形和破坏。
2、充填作用
由于混凝土的喷射速度很高，能很好地充填围岩的裂隙、节理和凹穴的岩面。大大提高了围岩的强度。
3、隔绝作用
喷射混凝土层封闭了围岩表面，完全隔绝了空气、水与围岩的接触，有效地防止了风化潮解引起的围岩破坏与剥落。同时，由于围岩裂缝中充填了混凝土，使裂隙深处原有的充填物不致因风化作用而降低强度，也不致因水的作用而使得原充填物流失，使围岩得以保持原有的稳定和强度。
4、转化作用
高速喷射到岩面上形成混凝土层，具有很高的粘结力（粘结力一般达700N/cm2）和较高的强度，混凝土层与围岩紧密结合，能在接合面上传递各种应力，再加上充填、隔绝作用的结果，提高了围岩的稳定性和自身的支撑能力，因而使混凝土层与围岩形成一个共同工作的力学统一体，具有把岩石载荷转化为岩石承载结构的作用。
喷射混凝土支护作用原理的这几个方面，并非彼此存在，而是互为补充、相互联系、共同作用的。
三、喷射混凝土原材料、混合料及施工机具的有关规定
（一）原材料
1、应优先选用普通硅酸盐水泥，也可选用矿渣硅酸盐水泥，必要时采用特种水泥。水泥标号不得低于325#，性能应符合现行水泥标准。
2、应采用坚硬耐久的中砂或粗砂，细度模数宜大于2.5，含水率宜控制在5％-7％。
3、应采用坚硬耐久的卵石或碎石，粒径不宜大于15mm。当使用碱性速凝剂时，不得使用含有活性二氧化硅的石材。
4、喷射混凝土的骨料级配应控制在设计的标准范围内。
5、应采用符合质量要求的外加剂，掺外加剂后的喷射混凝土性能必须满足设计要求。在使用速凝剂前，应做与水泥的相关相容性试验及水泥净浆凝结试验，初凝时间不应大于5min，终凝时间不应大于10min。
6、混合水中不应含有影响水泥正常凝结与硬化的有害物质，不得使用污水以及PH值小于4的酸性水和含硫酸盐量按SO4计算超过水重l％的水。
（二）混合料
1、水泥与砂石之重量比宜为1:4-1:4.5。
2、砂率宜为45％-55%。
3、水灰比宜为0.4-0.45
4、速凝剂的掺量应通过试验确定。一般控制在3-5%。
5、原材料按重量计，称重的允许偏差：水泥和速凝剂为±2％，砂和石为±3％。
6、混合料采用容量小于400L的强制搅拌机搅拌时，其搅拌时间不得少于1min；采用自落式搅拌机时，不得少于2 min：采用人工搅拌时，搅拌次数不得少于3次。混合料掺有外加剂时，搅拌时间应适当加长。混合料宜随拌随用，不掺速凝剂时，存放时间不应超过2h，掺速凝剂时，存放时间不得超过20min。
7、选用的喷射机密封性能应良好，输料连续均匀，生产能力为3-5m3/h，允许输送的骨料最大粒径为25mm，输料距离水平不小于100m，垂直不小于30m。
8、输料管应能承受0.8MPa以上的压力，应具有良好的耐磨性能。
四、干式喷射混凝土
其基本特点是：水泥、粗细骨料和速凝剂，通过人工或机械进行干式拌合均匀后，由干式混凝土喷射机，用压缩空气，从输送管内输送到喷嘴，在喷嘴处按规定的水灰比，加入压力水，与干料迅速混合，由喷嘴喷射到井巷围岩壁面上，实现喷射混凝土支护。如果用专用的快凝锚喷水泥，则可不再添加速凝剂。
（一）喷射混凝土水泥
喷射混凝土选用的水泥，以采用普通硅酸盐水泥为佳，其次选用矿渣硅酸盐水泥，其标号不低于325#。掺用一定量的速凝剂作为喷射混凝土水泥。
（二）喷射混凝土骨料
1、细骨料
细骨料一般用中砂或粗中砂混合的石英砂为佳。细砂不适宜，它会增加水泥用量，增加混凝土的收缩和降低混凝土的强度。特别是过细的粉砂中含有少于5μm的颗粒，影响人体健康。
2、粗骨料
粗骨料一般采用坚硬的碎石或河卵石。使用前应筛选。碎石粒径应不大于15～20mm，河卵石粒径不大于20～25mm。级配要适中。
3、骨料粒径分布
喷射混凝土的强度和喷射效率，受骨料的影响很大，骨料选择应充分注意粒径分布，选择最佳级配。
（三） 配合比
一般情况下，原始配比每立方米混凝土中，水泥用量约在375～400kg为宜，胶骨比为1:4～1:4.5；含砂率一般为50％～55％。不同的配合比，喷射的效果也不同，配合比对各项性能的影呐见下表。
原始配合比
| 水泥：砂：石子 | 1：1：1 | 1：3：1 | 1：2：2 |
| 回弹率 | 大（石子过多） | 大（骨料表面积大） | 较小 |
| 混凝土强度 | 高 | 较低 | 较高 |
| 实际水泥用量 | 多（回弹最大） | 多(回弹量大) | 较少 |
| 混凝土收缩率 | 较小 | 大 | 较小 |
| 综合评价 | 差 | 差 | 好 |
| 喷射部位 | 配 合 比 | |
| 水泥：粗中混合砂：石子 | 水泥：细砂：石子 | |
| 侧墙 | 1：（2.0-2.5）：（2.0-2.5） | 1：2.0：（2.0—2.5） |
| 拱顶 | 1：2.0：（1.5-2.0） | 1：（1.5-2.0）：（1.5-2.0） |
水灰比对喷射混凝土的强度、一次喷射厚度和回弹量等都有直接影响。水灰比愈小，混凝土强度愈高。水灰比过大时、喷射到岩面土的混凝土会流淌下坠，降低一次喷射厚度和增大回弹量。水灰比过小，喷射料束干燥分散、回弹量大，粉尘大，水泥中最具活性的微粒部分飞溅损失多，喷层出现干斑，也同样影响一次喷射厚度和强度。据测定，水灰比在0.4～0.45时较好。
（五）速凝剂
为缩短喷射混凝土的凝结时间，获得一定早期强度，使喷层足以支持自重，具有一定的抗冲击能力，增大一次喷厚，减少回弹损失、故喷射混凝土干拌和料中要掺入一定量的速凝剂。
速凝剂的使用效果与水泥品种有关，一般速凝剂掺量为水泥重量的2.5-4％，要求掺速凝剂后的喷射混凝土，在3～5分钟内初凝，10分钟内终凝。
由于砂、石集料含有一定的水分，在喷射前速凝剂已开始发生作用，因而影响速凝效果及混凝土强度。故要求掺加速凝剂的拌和料，要在30分钟内用完，以减小停放时间对凝结时间及强度的影响。
拌和料停放时间对凝结时间及强度的影响
| 速凝剂掺入方法 | 拌合料停放时间（分） | 凝结时间（分） | 抗压强度（Mpa） | |||
| 初凝 | 终凝 | 1天 | 2天 | 28天 | ||
| 先加 | 0 | 5.5 | 13 | 5.1 | 9.9 | 12.5 |
| 先加 | 30 | 1.5 | 12 | 3.5 | 6.9 | 9.8 |
| 先加 | 60 | 1.6 | 14.5 | 2.6 | 6.8 | 9.6 |
| 先加 | 120 | 2,35 | 20.5 | 2.1 | 4.1 | 6.3 |
| 后加 | 30 | 4.5 | 26 | 5.1 | 9.0 | 12.3 |
| 后加 | 60 | 9.5 | 54 | 5.0 | 9.0 | 12 |
| 后加 | 120 | 9.5 | 55 | 4.5 | 9.1 | 11.8 |
（六）工艺流程、操作技术
干式喷射混凝土的工艺流程是粗、细骨料和水泥、速凝剂，按设计的配合比和掺量，通过搅拌机干式拌和均匀后，由上料机输入喷射机料斗内，由喷射机经压缩空气在输料软管中输送至喷嘴处，按规定的水灰比，加入压力水混合后，由喷嘴喷射到岩壁上，构成喷射混凝土支护。速凝剂采用“后加法”为宜，即直接加入喷射机料斗内。
1、喷射混凝土的施工准备工作：
（1）喷射混凝土前，首先要进行安全检查，进行敲帮问顶、处理松矸活石等工作，只有经检查确认操作范围内没有安全问题时，才能进行其它工作。
（2）检查井巷掘进规格质量，对欠挖部分应除掉，使其符合设计要求，以保证喷射过后的巷道规格。特别是巷道两帮基底的浮矸，必须清除干净。
（3）喷射机要做到每天解体检查一次，及时更换损坏的零件。喷前要对喷射机具和风、水、电缆管线等进行全面检查和试运转，管路、压力表和喷射机、电气部分要做到畅通、完好、防爆。对水泥、粗细骨料、速凝剂等的质量和计量装置进行检查。
（4）清洗冲刷岩面，清洗岩面上的粉尘、岩浆、油污等。一般围岩，采用压力水冲洗；松软易风化潮解围岩采用压缩空气冲刷。经过冲刷，不仅能冲去粉尘和浮矸，而且还能提高混凝土在岩壁的粘着力，使回弹率降低。
（5）掌握轮廓线
为确保喷射巷道的规格、喷层厚度和平整度，喷前需看好中线、腰线、轮廓线，找出需喷部位的凸凹量，使喷射手在喷射时能容易掌握并做到心中有数，可采用以下几种方法：
①挂好轮廓线。在喷射范围内的巷道顶部中心位置与中心位置两侧部位、两侧拱基线上下七个部位，沿巷道轴线方向在巷道轮廓线上用铅丝拉好控制线多少，视巷道成型情况和喷射手技术熟练程度而定。喷射手应按照控制线喷射。
②稳好喷射胎骨，按照骨型喷射。
③找好中、腰线放好尺，找出需喷部位的凸凹量。
（6）调整好压风管路，保证工作地点有足够的风量。
2、工作气压。正确地控制压缩空气的压力，是保证混凝土砼质量、减少回弹、降低粉尘的关键。喷射机工作气压的控制，应以喷头处出料喷射效果的最佳状态为标准。通常，采用干式喷射机，配比为1:2.5：2，输送管长在20m内时，喷射混凝土的工作气压以0.11～0.13MPa为宜。此时，喷层的强度高，回弹损失少。输料管的长度增大，则工作室内气压也应增大。其关系是：
空载压力=输料管长度（m）×0.001MPa
工作压力=1＋输料管长度（m）×0.00l3MPa
3、水压一般应比气压高0.1MPa左右，以保证喷嘴处水流能充分润湿一瞬即过的干拌料。控制水压，调节喷嘴水环上的开水阀即可。
4、水灰比：（见前面的内容）
5、喷嘴与受喷面的距离。舍适的喷嘴与受喷面间距，是保证喷射混凝土的回弹率最小，获得较高喷体强度为准则。一般以0.8~1.0m为适宜。
6、喷射方向与受喷面的夹角。喷射方向与受喷面垂直时，回弹率最小。当喷射方向与受喷面斜交时，会出现一个平行于受喷面的喷射分力，不利于混凝土与受喷面粘着，并增加回弹量。斜交的夹角愈小，回弹愈多。除喷射两帮侧墙下部时，喷觜的喷射射角可下俯10~15度外，其它情况则应要求喷射方向尽可能垂直于受喷面。
7、一次喷射厚度。一次喷射厚度同喷射方向 与水平面的关系很大。在不掺速凝剂的情况下，喷射侧墙量，一次喷射厚度可达7～8cm；喷射拱顶时，一次喷射厚度为3~4cm；水平夹角在30度时，一次性喷射厚度为5~7cm；水平夹角在60度时，一次喷射厚度为4~5cm。掺速凝剂后，一次喷厚可增加一倍左右。
8、分层喷射的间歇时间。在常温下（15～20℃）使用掺有速凝剂的普通硅酸盐水泥时，分层喷射的间歇时间为15～30tnin。不加速凝剂时间隔时约为4h左右。
9、喷射作业。
喷觜移动方式：开始时，先向受喷面以左右及上下移动的扫射方式，喷一薄层塑性层后，再进行正常喷射。喷觜方向垂直于岩面，喷嘴作圆形或椭圆形的螺旋状移动。
喷射顺序：应先墙后拱，自下而上，遇有钢筋网时，应采用近距离斜向、快速方式喷射。不论是在喷射墙还是拱时，一般情况下先喷射裂缝处与超凹部位，即首先添凹补平，找平后再按正规操作喷射，在添凹补坑时喷可直对凹部，缓慢移动，甚至不动、加快找平的速度，这样做能够使正常喷射简单易行，还能减少回弹量。
喷射作业时，喷射手一定要根据井巷的喷射部位和岩石特征，掌握好喷射角度、喷射距离，一次喷厚、水灰比、回弹量的大小及巷道的规格要求和喷射程序。
喷射作业时，应使喷嘴力求垂直于岩面，喷射墙下部位时，其喷射角度以10-15度下俯为宜，喷顶时，其最小夹角不小于65度。
可采用划圆或走线喷射的方法。划圆喷射以螺旋状一圈压半圈沿横向由下而上反复运动，圆径为200-250mm。走线喷射沿水平方向做反复运动。无论使用哪种形式的喷射方法，均应使料束喷在喷层台阶的拐角处。
10、喷射混凝土的收缩、养护与渗漏水的处理。
喷射混凝土的收缩。喷射混凝土由于水泥用量大，细骨料（砂）多，又掺入速凝剂，因此，收缩值要比普通混凝土大。如果喷射混凝土结构容许其收缩变形不受拘束的变化，那就不会在混凝土内产生应力。但喷射混凝土作为地下井巷硐室支护结构，主要依靠它与岩石之间的紧密粘结和咬合，这样喷射混凝土的收缩变形就要受到岩石的约束，引起混凝土内产生拉应力。
喷射混凝土收缩纹的宽度一般较小（0.1-0.3mm左右），深度也不大于50mm，而且到一定阶段就趋于稳定，不再发展。因此，它和外应力（岩石压力）引起的结构受力裂纹不一样，影响也较小。但收缩开裂终究是一种不可忽视的缺陷，特别当喷射混凝土层较薄时，可能出现贯通裂纹，则影响支护结构的整体性，削弱它同岩层的共同工作性能。对在含水层中应用的喷射混凝土，则会形成渗水通路，使支护层的抗渗性能恶化，甚至影响支护结构。对在遭受震动、干湿或冻融反复作用的或有腐水影响的喷射混凝土结构，收缩裂缝则会使其耐久性变差。
影响开裂收缩的因素主要有以下几个方面：
（1）空气湿度。混凝土收缩主要是由水泥中水分的损失引起的。因此硬化过程中周围的空气湿度对混凝土收缩值有很大影响。混凝土在水中时体积膨胀，随着空气湿度的减小，收缩值增大。
（2）水泥用量和水灰比。水泥用量愈大，水灰比愈大，收缩值则愈大。反之，则收缩值愈小。
（3）支护层厚度。喷层越薄，水分蒸发越快，收缩值就越大。
（4）水泥品种。火山灰水泥远比普通水泥收缩值大。
（5）速凝剂质量。速凝剂质量低劣会使收缩值增大。
喷射混凝土的养护。喷射完混凝±2-4h内，应开始喷水养护，喷水次数以保持混凝土具有足够的湿润状态为好，喷水养护时间不少于14d。只有在淋水地区或相对湿度在95％以上的情况下，才可不专门进行养护或缩短养护期。一般条件下的养护制度如下表。
| 空气湿度 | 水泥品种 | 养护日期 | 备注 |
| 60%经下 | 普通、矿渣硅酸盐 | 21/28 | 每2-3小时喷水一次 |
| 80%左右 | 同上 | 14/21 | 每3-4小时喷水一次 |
| 90%以上 | 同上 | 7/14 | 每8小时喷水一次 |
五、潮式喷射混凝土
1、潮湿喷射混凝土与干式喷射混凝土的区别在于水泥与粗、如集料与水泥的拌合不是干拌，而是采用含水量10～12％的粗、细集料与水泥拌合为含水量8～10％的潮料。采用相应的能喷射潮料的混凝土喷射机。用压缩空气输料，潮料在输送中以介于稀薄流与半稠流状态输送到喷嘴，补充压力水后，由喷嘴喷射到围岩面上。速凝剂在料斗或喷嘴处添加。采用潮湿喷射混凝土，可大大降低粉尘浓度。
2、潮湿喷射混凝土材料选择与干式喷射混凝土的不同之点是不能选用早强速凝水泥，一般选用不低于425＃普通硅酸盐水泥。粗骨料的粒径比干式喷射混凝土要小，最大粗径以5～10mm为宜，细骨料宜采用坚硬中砂或粗抄，并满足级配要求。
3、配合比。可采用干式喷射混凝土的配合比，即水泥：砂子：石子为1:2:2，最好略为减少粗骨料所占的比例。初喷时或喷层薄时，宜采用1:2:1，复喷或喷射厚度较大时采用1:2:1.5为宜。
4、卸料与拌料方式
（1）砂子、石子等粗细骨料先加水浸湿，卸到喷射作业的储料场所，风干20h以上方可使用。
（2）把湿润的粗细骨料按配合比配合，拌匀，然后按配合比要求将水泥加入湿骨料之中，边加边搅拌均匀。
（3）拌好的潮湿料中的含水量8～10％为宜，即用手能捏成团状，松开手便能散开为度。
⑷潮料随拌随喷射，拌好的潮料不要超过水泥的初凝期，宜控制在15分钟以内，特殊情况下最多不得停放30～45分钟。
5、工艺参数
潮湿喷射混凝土的施工工艺参数与干式喷射混凝土的不同的是：
（1）输料管长度不宜过长，一般不超过20～60米。
（2）工作气压较干式喷射略高。喷嘴处气压为0.13～0.18MPa，喷射机工作室气压为0.2～0.6MPa左右。
（3）潮湿拌合料与压缩空气的比例为1:8～12，此时料流介于稀薄流与半稠流状态之间，在输料管内输送。
⑷喷嘴到喷射面的距离略小，一般为0.4～1.0米。
（5）水灰比0.4～0.5。
其余工艺参数与干式基本相同。
六、湿式喷射混凝土
1、基本特点：按一定的配合比将水泥、粗细骨料和水一起搅拌好，然后借助于各种类型的湿式喷射机，将拌合好的混凝土通过输料软管输送到喷嘴，并在喷嘴处添加液体速凝剂，用压缩空气补给能量，使混凝土料形成料束，从喷嘴喷射到围岩面上。
2、按湿式拌合物在湿式机械与输料软管中的输送方式，湿式喷射混凝土可分为两大类型：
（1）稠流态湿式喷射混凝土其特点是将呈“稠状”态（水度比较高的富配合）的拌合料，用泵式湿喷机的机械力压送经输料软管送至喷嘴（而不是用压缩空气输送），然后在喷嘴处添加液体速凝剂，用压缩空气补给能量后，从喷嘴喷射到围岩面上。
由于稠流态湿式啧特混凝土的水灰比较大，混凝土的收缩相对增大，强度降低，一次喷厚较小。
（2）半稠流态湿式喷射混凝土其特点是，将拌合呈“半稠状”态（水灰比不足的贫配合）的拌合料，用压缩空气输送的湿式喷射机，经输料软管输送至喷嘴、并在喷嘴处添加液体这凝剂，补加压力水和压缩空气 用喷嘴喷射到围岩面上。
此种输料方式的喷射 ，降低了水灰比，改善了喷射混凝土的物理力学性能，可加大喷射厚度。
3、湿式喷射混凝土材料选择
（1）水泥不能采用速凝、早强的专用水泥，只宜选用保水性好、凝结硬化较快、早期强度增长快的水泥，如普通的硅酸盐水泥或矿渣硅酸盐水泥（矿渣掺量25％低于），标号宜在425＃以上。
（2）粗骨料最大拉径，碎石不赶过8m，河卵石有超过10mm。
（3）细骨料同潮湿喷射要求。
4、配合比
（1）稠流泵压式湿喷混凝土配比中，其水泥含量高于干式和潮式喷射混凝土，一般应不低于400kg/m3，最优含量450～480 kg/m3。对应的配合比一般为1:2.5:0.5，即明显降低粗骨料的比例。
（2）半稠流态湿式喷射混凝土，加水分两次进行笫一次加入设计水灰比的50～70％的水量，第二次加水则在喷嘴处补加不足的水量，两次加水，使混凝土达到设计水灰比，其值一般为0.39～0.42。
6、液体速凝剂
在喷嘴处添加液体速凝剂，是湿式喷射混凝土工艺的重要条件。据国外试验结果，液体速凝剂的使用效果，比粉状干式速凝剂要好。在30秒内扰压强度能达到1MPa，几小时内能达到10MPa，对28天强度的影响比粉状速凝剂要小得多。
7、湿式喷射混凝土工艺参数
湿式喷射混凝土工艺参数与干式、潮湿式喷射混凝土工艺的主要区别是：
（1）输料管长度较短，一般在20～50米左右。
（2）压缩空气输送式湿喷机，其工作气压较高，一般达到了1.5～0. 2MPa，湿拌料与压缩空气之比约1:（6～8）。
（3）泵式湿喷机喷嘴料流往往不太稳定，一次喷射厚度较小。
七、喷射混凝土环境控制
目前喷射混凝土突出的问题是粉尘及回弹。粉尘浓度大，污染施工环境，有损作业人员的身体健康。回弹率大，浪费支护材料，降低混凝土喷射强度。
（一）粉尘产生原因
产生粉尘的主要原因是使用压缩空气。喷射混凝土从喷嘴射出时，由于压缩空气的突然扩散和生成的涡流，使粉尘微粒分离扩散于空气之中。粉尘浓度大小与下列主要因素相关：
1、骨料质量
当骨料干燥、且含有粘土和尘埃颗粒时，会引起粉尘的增多。因此，选料时要求骨料干净，质量必须达到标准要求。
2、拌料与作业方式
在井下作业地点搅拌干料时，搅拌机上料及人工搅拌处、输料管密封不严的地点、特别是在喷射时产生的粉尘量最多。
上料、搅拌，特别是喷嘴回风侧，以及独头停风喷射混凝土时的粉尘量最大。
3、喷嘴喷射产生粉尘
干式喷射，由于水泥在喷嘴中停留时间短，水量控制不好，常使喷出的混凝土干湿不均，因而产生较大粉尘。
4．喷射气压与喷距
喷射气压大，将使整个喷射环节的粉尘增大。喷嘴距工作面距离增远，粉尘便增大。当喷嘴距工作面0.5m时，粉尘浓度为10mg/m3，距离1.5 m时，粉尘浓庋增大到60mg/m3。
5、喷射机型与操作
不同类型喷射机，在同等气压与操作条件下，其粉尘浓度有很大差异，转子式喷射机橡胶板压紧装置，过紧则加快摩损形成间隙造成漏气飞尘；过松又自然跑气亦导致粉尘飞扬。最大可达数百亳克以上。
（二）降低粉尘措施
1、综合防尘
主要采用干式和湿式吸尘（各种过滤器和旋流器），洒水（水幕法、喷复法）和加强通风。采用湿式旋流除尘器与11kw局部通风机供风配合使用，粉尘浓度可降低60％以上。此外，水气雾幕可使井下空气中的含尘量降低50～70％：如果设置多道水气雾幕，可使空气中粉尘降到规定标准。
2、采用潮湿式喷射
干式喷射混凝土时粉尘浓度一般为77.3～127mg/m3（重点测定），而潮湿喷射时粉尘浓度降为17～28mg/m3。
3、安设预加水环和混合室
4、改进喷嘴结构
5、选择适合的机具
6、掌握好喷距、气压和水压
7、提高材料质量
8、掺减水剂
9、采用粉尘减小剂
10、发展湿式喷射工艺
（三）粉尘浓度的检测
1、检测内容
卸料、搅拌料时产生的粉尘量；上料时产生的粉尘量；喷射机产生的粉尘量；喷嘴出口处产生的粉尘量；进风源的粉尘量；喷射点回风侧气流中的粉尘含量。
2、测点布置
量测粉尘的测点应放在产生粉尘的地点。即喷嘴、喷射机、上料搅拌料、卸料、进风源和喷嘴回风侧等地点。
3、粉尘的最高允许浓度
国家标准规定：粉尘中含有游离二氧化硅大于10％时，最高允许浓度为2mg/m3。粉尘中含有游离二氧化硅小于10％时，最高允许浓度为10mg/m3。
喷射混凝土支护主要是水泥粉尘，其最高允许浓度一般为10mg/m3。
（四）回弹物的产生
回弹物多少，足以影响喷射混凝土的质量及经济效果。决定回弹物的因素很多，几乎与喷射作业各个环节有关系，概括起来是：
1、粗骨料粒径越大，回弹率相应增加。
2、回弹率与喷距的关系，回弹率在同一巷道部位，随喷距的变化时变化，喷距过大过小都将使回弹率增大。
对直墙喷射时，分上、中、下三个代表区段，对应于不同喷距的回弹率；结果如下表。直墙喷射距离与回弹率的关系
| 直墙部分 | 喷射距离（米） | 回弹物的干态重量 | |
| （kg） | (%) | ||
| 下部 | 0.5 | 11.7 | 10.5 |
| 1.0 | 10.5 | 9.4 | |
| 1.5 | 14 | 19.5 | |
| 2.0 | 16.4 | 14.6 | |
| 中部 | 0.5 | 13.1 | 11.7 |
| 1.0 | 10.5 | 9.4 | |
| 1.2 | 7.7 | 6.9 | |
| 1.5 | 9.7 | 8.6 | |
| 2.0 | 16.6 | 13.9 | |
下部 | 0.5 | 13.4 | 11.8 |
| 1.0 | 11.6 | 10.4 | |
| 1.5 | 15.3 | 13.9 | |
| 2.0 | 19.1 | 17 | |
拱顶喷射距离与回弹率的关系
| 巷道拱部 | 喷射距离（米） | 回弹物干态重量 | |
| （kg） | （%） | ||
| 旁侧区 | 0.5 | 9.3 | 8.3 |
| 1.0 | 5.4 | 4,8 | |
| 1.5 | 10.8 | 9.7 | |
| 2.0 | 12.3 | 11 | |
| 中心区 | 0.5 | 18 | 16 |
| 1.0 | 13.3 | 11.9 | |
| 1.5 | 16.4 | 14,7 | |
| 2.0 | 20.0 | 17.8 | |
喷射方向与水平方向所成的是交角，是影响回弹率的重要因素。当喷射角度为0度时，其回弹率最低，一般不大于12％；当喷射角度增大到30度时、其回弹率增大到17～21.5％；当喷射角度增大到90度时（垂直向上喷射），其回弹率增大到20～30％。对同一喷射面，喷射方向与之垂直时，对应的回弹率最小；喷射方向与喷射面的夹角愈小，其回弹率愈大。
4、回弹率与喷射水泥、速凝剂的关系
采用专用喷射水泥的回弹率比采用普通水泥的要小：掺加速凝剂的回弹率比不掺加速凝剂的要小。实测结果如下表。
| 直墙部分回弹率（%） | 拱顶部分回弹率（%） | ||||
| 下部 | 中部 | 上部 | 旁侧区 | 中心区 | |
| 专用水泥或掺速凝剂 | 8-10 | 7-9 | 6-9 | 6-12 | 12-15 |
| 普通水泥不掺速凝剂 | 23-35 | 20-22 | 18-20 | 20-25 | 30-35 |
水泥的最佳含量为300～450kg/m3。
6、与水灰比的关系
水灰比过大，喷射混凝土砼会流淌下坠，增大回弹率；水灰比过小 (＜0.4 )时，料束干燥分散，亦增大回弹率。实践表明，采用1:2:l（水泥:砂:石）和1:3（水泥:砂）的喷射混凝土和砂浆，水灰比在0.4～0.45最为理想。
7、回弹率与水、拌合料的混合距离的关系
当混凝土加水后的混合时间非常短就从喷嘴喷出时，粉尘大，回弹率也高，强度也降低。为增大水湿距离，采用加长预加水混合室至喷嘴距离，即增大混合长度以减小回弹率。混合长度以4～6m为最适宜。
8、回弹率与气压的关系
喷射混凝土的最小回弹工作气压，应以喷嘴出口处的压力约为0.1MPa为宜，过大过小都会造成回弹、粉尘增大。实践表明：只要严格要求，提高操作技术，就可将回弹率控制在侧墙10％，顶拱在15％左右以内。
（五）回弹的控制
l、减小粗骨料粒径时减小回弹物有重要作用，喷射混凝土的最大骨料粒径应控制在13～15mm。粗骨料粒径在10mm以下时，回弹率则最低。
2、控制喷距、角度和气压,喷距一般在0.8~1.0m左右，并按喷射部位调整其喷距。喷射角度应尽量垂直于被喷面。应按照喷射方式不同调整气压。在采用干式喷射时，喷嘴处气压宜为（1.0～1.2）×105 Pa、在采用湿式喷射时喷嘴处的气压则以（1.5～2.0）×105pa左右为宜。
3、控制好水灰比，增大混合距，水灰比控制在0.4 －0.45为宜。在喷嘴后4～5m处的输料管上，设置预加水环、隙缝式或旋涡型混合室。采用双水环喷嘴及改进水环钻孔布置及角度等措施。
4、喷射混凝土施工管理及检验
(1)、劳动组织
从掘进与喷射两大工序来看，可分为单行作业和平行作业两种作业方式。在单行作业上有一掘一喷、二掘一喷、三掘一喷，在平行作业中掘进与喷射同时进行。
劳动组织应当适应作业方式的需要。由于锚喷专业性较强，因此要尽量组织专业队伍施工。
2)、质量管理与检验
喷射混凝土施工应从原材料到施工操作，整个过程中实行全面严格的质量管理。一是把好原材料关，二是严格按设计技术要求和操作规程施工，三是提高检验手段及健全检验制度。
九、锚喷巷道的维修
锚喷巷道的维修，应根据具体情况采取补打锚杆再复喷套喷，或打锚杆挂金属网复喷。
在围岩稳定性较差，顶板随时都有坍落危险或正在坍落的地段，需要采用喷射混凝土、喷射混凝土和锚杆、喷射混凝土和金属网联合支护处理。
采用锚喷处理冒顶时，喷射手首先必须选定一块安全地点，并把喷射作业可能活动的场所用喷射混凝土妥善加固，保证作业安全，喷完一段，前进一段。处理冒顶顶部时，第一步是快速将顶部喷成一个小拱，混凝土应薄些（30-5 0mm）。第二步是把即成的小拱扩大开来，发展成大拱。用以稳固顶部，阻止冒部。第三步是加厚即成的拱，即进行二次喷射，厚度可达100mm左右，待混凝土达到一定强度（一般8小时左右），进行安设锚杆或铺挂全属网（或钢筋）。第四步再喷射混凝土，以达到设计要求厚度为止。这时，冒顶区才算解除危险，可以开始清渣第五步进行侧壁的混凝土喷射工作。
如果由于锚杆质量不好需要维修，可采取补锚的方法。喷射混凝土的巷道，由于没有养护好而产生干裂或脱落。可以撬净裂开部分进行复喷补喷处理。
第四部分 锚喷支护的结构
锚喷支护技术发展速度快、使用范围广、技术经济效果显著。锚喷支护的结构有锚杆支护结构、喷射混凝土支护结构、锚网支护结构、锚喷联合支护结构、锚网喷联合支护结构、锚钢带支护结构、锚喷网加固拱架联合支护结构、混合支护及桁架等。从稳定的岩石巷道到松软破碎带内的巷道、从静压巷道到动压巷道、从采区上山到回采巷道都得到普遍应用。另外在有些井筒、交岔点、马头门、绞车房、大断面硐室、煤仓等也应用了光爆锚喷支护技术。同时，锚喷支护也成为巷道维修的重要手段。
一、喷射混凝土支护结构
喷射混凝土支护结构的特点是：只喷射薄层混凝土或砂浆，就能保持围岩的稳定、保护围岩的强度和整体性，发挥围岩的自承能力，确保巷道的正常使用。
喷射混凝土支护结构有最好的及时性和密贴性，能防止围老风化和水的渗透。它主要用于稳定性较好的围岩条件下。
喷射混凝土支护结构的关键作用是封闭围岩。防风化、防止掉小块岩石。在围岩位移速度和位移量较小且主要发生在巷道掘进后短期内，一般不会超过薄层混凝土的柔性限度，喷射混凝土很少开裂，一般也就成为永久性支护结构。
在这种情况下，围岩强度较高，喷射混凝土与围岩结合较好，粘结力较大，喷射混凝土层完全成为几乎没有弯曲应力的柔性支护结构，不易发生离层或开裂现象。
但对于塑性变形较大，超过了喷射混凝土层的柔性限度，则第一次的喷层有可能发生开裂剥落，这时应采取及时复喷的措施，待围岩稳定后，喷射混凝土才能成为永久支护。如果围岩不趋于稳定说明单用喷射混凝土支护，其支护抗力不足以维持围岩的稳定，而必须采取增大支护抗力随喷射厚度增大而增加的数值较小，更主要的是使喷层的刚度增大柔性减，更容于开裂。最好的办法是改变支护结构形式，不单独使用喷射混凝土支护。
单独使用喷射混凝土支护结构时，一般喷射混凝土厚度为30-50mm。特别稳定的高强度围岩只喷射10-30mm薄层砂浆即可。工程性质重要的工程，喷厚可适当加大一些，但也不宜超过喷层柔性所允许的限度、通常不超过80-100 mm。这一最终厚度，不能在第一次支护时完全构成，而应在围岩稳定后第二次支护时构成，使其成为永久性支护结构。
二、锚杆支护结构
锚杆支护结构，是单独采用锚杆就能提供围岩在静压和动压状态所需支护抗力。保持和加强围岩的强度和整体性，保持围岩的稳定性，发挥围岩的自承能力，达到有效支护的目的。
锚杆支护能提供比喷射混凝土大得多的支护抗力，尤其是能提供较大的预应力，能更好地加固围岩，提高围岩的强度和自承能力。又具有良好的准塑性，它比喷射混凝土有更大的柔性，更有利于围岩的稳定和更有效地调整和控制围岩的位移和压力。
但锚杆支护结构的及时性不及喷射混凝土，同时它也不具备封闭、防风化、防水、防止掉小块岩石的性能。所以锚杆支护的主要适用条件是：①稳定性较好和中等稳定的围岩，尤其是层状岩体中、其层理、节理发育，但不易风化和不容易掉小块。②围岩强度较高、整体性较好、不易风化掉渣、服务时间不长的动压巷道，如回采巷道。
锚杆支护应根据不同的使用条件，选择相应的锚杆类型，同时还要选择有足够强度，能与锚杆锚固力相匹配的锚杆托板及其它配件。因为托板的破裂失效，往往引起锚杆下端悬露，发生锚空现象，降低或丧失锚固力（尤其是对于端头锚固式锚杆），从而使锚固体构成的“准塑性带”消失，而转化为失稳的松动带。
在动压巷道中锚杆密度要相应增大，以增大均匀压缩带厚度，提高锚杆支护抗力。同时锚杆密度增大，减小了锚杆间岩体的“跨度”，使锚杆支护抗力分布更均匀，减小了锚杆间岩体的应力集中和变形，防止其开裂掉落。这既促使围岩更加稳定，适应动压作用，又防止“锚空”现象，保护和发挥了锚杆的作用。
在集中压力大、围岩强度低的条件下、宜采用全长胶结锚固式锚杆，如管缝式锚杆等。使锚杆在较大位移下仍保持足锚固力，以增大锚杆支护的准塑性，更有效地调整和控制围岩的位移和压力。
在使用中若发现锚杆支护抗力不足，应及时采取补打锚杆或其它加强措施，以防止围岩位移量过大导致松动失稳。
在设计施工时，应充分考虑支护结构在动压影响下的位移变形，相应扩大断面，留足可缩尺寸，以保证其安全正常使用。
三、锚喷联合支护结构
锚喷联合支护结构是指喷射混凝土支护与锚杆支护两者联合使用的结构。它具备两者的优点，克服了两者的缺点。
锚喷联合支护结构中，必须以锚为主、以喷为辅。起主要作用，提供主要支护抗力的是锚杆，喷层只起辅助的，封闭围岩、防止风化的作用。
锚喷联合支护结构的适用条件是：稳定性较好和中等稳定的围岩，其层理、节理发育，易于风化掉碴，巷道服务较长。还可以用于软弱膨胀松软围岩。
锚喷联合支护结构中，关键是发挥锚杆的作用，通过改变锚杆参数、类型就可以获得所需的支护抗力。而喷射混凝土是以保护和发挥锚杆支护的作用目的。故喷层的厚度不能与断面大小或压力大小成比例地增大，不能靠增大喷射混凝土厚度来增大支护抗力，这不仅使喷层刚性大增、柔性锐减、易于开裂而失去其基本作用，且技术经济上也极不合理。
在锚喷联合支护结构中，有先喷后锚和先锚后喷两种基本方式。比较而言，先喷后锚支护比较及时，对调整控制围岩位移和压力更有利，尤其是易风化掉碴的围岩，先喷对保证锚杆施工的质量和安全作业更有利。但这里的先后，并不是指两者间有较长的时间间隔，它们都属于同一次支护—一次支护之内，只是顺序不同，都要求尽量及时。
所以，在一般条件下、应首先及时薄喷混凝土封闭围岩，紧接打锚杆、复喷到第一次所需喷混凝土的厚度。然后观察围岩的位移，待围岩趋于稳定后，如喷混凝土无开裂，状态良好，则锚喷结构也就成为永久支护结构；如果喷层有开裂观象、说明围岩位移超过了喷射混凝土的柔性限度（一般小于40-60mm），亦属于正常现象，但需进行二次喷射混凝土后为永久性支护结构。
从技术和经济角度出发，喷射混凝土分成两次以上喷射较为合理。第一次喷射要及时，并要薄一些，以发挥其柔性、适应围岩初期位移较大的特点，第二次喷射则在围岩趋于稳定后进行。倘若一次喷层良好，则第二次喷射混凝土可以取消。较为重要的工程，为增加其长期封闭的性能，也可以进行二次喷射混凝土到适当厚度，成为永久支护结构。
两次以上喷射混凝土，可使喷层总的柔性大大增加，更适应围岩变形的特点。但总的支护抗力，尤其是锚杆，则必须是一次提供到足够维持围岩稳定的数值，不能分成两次进行，也不能进行得过晚，否则围岩将因支护抗力不足，产生过量有害位移，发生松动破裂，导致围岩失稳。
倘若锚喷支护后，围岩不趋于稳定，说明锚喷支扩抗力不足，必须及时补打锚杆、采取补救措施。
软岩中的锚杆，锚固力相应要大，要用全长锚固式锚杆（如管缝式锚杆），并要有较大的滑动性能以适应位移变形大的特点。锚杆密度要大，一般小于600-700mm，以便更好地控制锚杆间围岩的挤压变形，使锚固力更均匀分布于圈岩，大大提高锚喷支护抗力。锚杆深度亦应适当加大，并匹配好适当强度和尺寸的托板。锚杆支护抗力的增大，有利于减小围岩的径向应力差，从而减小毛细水向围岩的渗透，控制其膨胀变形量。
分析试验表明：在软岩中布置较密而较短的锚杆（间距0.62m,长1.48m）较之稀而长的锚杆（间距0.84m，长2.3m）效果更好。但短而密集的锚杆（间距0.4m，长0.8-1.0m）与稀而长的锚杆相结合，效果更好，喷层中的应力比上述两者单纯使用分别减小15％和25％以上。这也说明，软岩中采用密度高、短长锚杆相结合的方案为最佳。
在软岩中采用锚喷联合支护结构还应注意：①实施光爆、及时锚喷。最好是尽量及时初喷薄层混凝土封闭围岩，接着打锚杆、复喷混凝土，形成一次支护。但初喷不宜过厚，起到有效封闭作用即可。②及时封底。采用锚喷或浇混艇土底拱等封底方式。③二次或多次复喷成巷。待围岩趋于稳定后，再进行二次喷射混凝土至设计厚度，以提高封闭性能和支护抗力，成为永久支护。如果一次支护后，围岩尚未稳定前，因超过了喷层柔性限度，喷层发生开裂，这也是正常现象，重要的是要及时复喷薄层混凝土，以保持其封闭性，直到围岩趋于稳定，混凝土不再开裂，再进行二次支护成为永久支护结构。
如果围岩难以趋于稳定，仅采用复喷薄层混凝土是无济于事的，说明支护抗力不足，应增补锚杆才行，或者说明围岩位移和压力较大，已不适合采用锚喷联合支护结构。
如果适合于锚喷联合支护结构，只是因为锚杆深度、密度、锚固力不足而造成围岩变形大，迟迟难于稳定时，则二次打补锚杆时，可以采用“挖除修边法’，即对位移过大部位的挤出性软岩予以挖除扩大，然后再进行二次锚喷支护，成为永久性支护。
四、 锚喷网联合支护结构
锚喷网支护结构是锚杆、喷射混凝土和金属网三者并用的联合支护结构。与锚喷支护结构比较，它的最大特点是因增加了金属网，增大了喷射混凝土的整体性和抗弯、抗拉、抗剪性能。这不仅提高了喷射混凝土的支护抗力，而且显着提高了喷层的抗裂能力，相对减少了混凝土的厚度、提高了喷层的柔性和密闭性。同时，金属网在喷射混凝土中，尚可防止因收缩、养护不当而产生裂纹，使喷层压力得到更均匀的分布。
锚喷网联合支护结构主要适用于稳定性较差和不稳定的围岩、中等膨胀性松软的围岩；强度较底、易风化掉碴、自稳能力低、自稳时间短的围岩；喷射混凝土与围岩粘结性能差，喷层承受弯曲剪切应力较大，易于开裂的围岩及围岩变形位移较大、塑性压力较大而服务期较长的巷道。锚喷网联合支护结构中，仍然是以锚为主，以喷、网为辅。围岩的支护抗力，主要由锚杆及时提供，增加金属网在于改善喷射混凝土性能，减小其厚度、使喷层不易开裂，从而更好地起到封闭、防风化、防水和防止锚杆间岩体的松动掉落，达到保护和发挥锚杆支护的目的。
这种支护结构宜用全长锚固式锚杆，并与巷道压力、服务期相适应。还要有适当的尺寸和足够的强度并与锚固力相匹配的托板与配件，以确保锚固力的可靠性和有效地紧固金属网。
金属网一般采用铁丝编制或用细钢筋加工。金属网的网目一般为100-200mm，并通过锚杆金属托板紧固于围岩壁上，并尽可能密贴岩壁。
这种支护结构的形成方式是先喷、再锚、后网，最后再复喷而形成一次支护。喷射混凝土最好分两次进行，第二次喷射在围岩稳定后进行。但锚杆必须及时一次形成，以提供足够的支护抗力。
如果在一次支护后围岩未稳定前喷层发生开裂，则应及时采取复喷措施，以保持其封闭性。若围岩因支护抗力不足而难以趋于稳定时，仅仅采取复喷，效果较差或无济于事，应及时采取补锚措施，以进一步提高支护抗力，使围岩稳定下来。
在强膨胀性松软围岩条件下，可采用锚喷网加钢拱架联合支护。它具有补充和提高锚喷支护抗力、提高喷射混凝土强度和整体性的特点。采用这种方式，要遵循先柔后刚、先让后顶，让得适度、顶得稳固的指导思想，达到技术经济上合理的目的。
五 锚网、锚笆支护结构
锚杆与金属网联合支护称为锚网支护，锚杆与荆笆、竹笆联合支护称为锚笆支护。锚网、锚笆支护适用于岩（煤）体强度低、整体性差、裂隙节理发育、易片帮塌落、自稳能力较差、动压较大或围岩压力和位移量大且变化剧烈的围岩条件和压力情况。从支护效果和支护强度上看，锚网支护更适于服务年限较长的底板岩石动压巷道，锚笆支护更适于服务年限较短的煤层动压巷道。
锚网、锚笆支护，要坚持“以锚为主，网、笆并重”的原则。
锚网、锚笆支护中，支护抗力全部由锚杆承担，类似锚杆支护，因此应选择合适的锚杆类型，并加大锚杆密度，采用“短密锚杆”结构。
锚杆托板在锚网、锚笆支护中作用也很重要，不仅要有与锚固力相匹配的强度，也要有足够大的几何尺寸，以便压紧和固结金属网或笆片。
网、笆紧贴围岩、煤壁，可保护表面岩、煤体，防止松动位移、片帮脱落。特别是网、笆有很好的变形能力，类似喷层之柔性，但较喷层更优越，能经受较大动压和位移的影响而不发生破坏，不会象喷射混凝土易于开裂脱落。从而有效地阻止锚杆间岩、煤的松动片落，防止“锚空”现象发生，有效地保护和发挥了锚枰支护的作用，保持了圈岩在动压状态下的稳定。
金属网和笆片的网目不宜过大，一般30-50mm为宜。
采用锚网、锚笆支护，也可结合喷射薄层混凝土或砂浆的措施，一则可以防止围岩风化，二则在网、笆、锚杆托扳上喷一薄层混凝土砂浆后起到防腐作用，延长网笆的寿命。
六、混合支护结构
锚杆、锚喷、锚喷网等支护形式与各种传统支护形式（如各种木支架、金属刚性支架、可缩金属支架、砌碹、现浇浇混凝土或浇钢筋混泥土等）相结合的支护称为混合支护结构。
混合支护结构适用于围岩强度低、整体性差、裂隙节理发育的、受动压影响且动压较大的巷道以及破碎围岩中冒落带较高、服务年限较长的静压巷道和各种复杂条件下的强膨胀性松软围岩。
在混合支护结构中，锚喷既是临时支护，又是永久支护的重要组成部分，外层的锚喷支护结构：有良好的柔性、封闭性、及时性和支护抗力。内层的支护：有增大支护抗力和后期的封闭性。内外结合成为永久支护结构。
一般静压巷道的混合支护结构，根据静压巷道压力主要来自上覆岩层重量的特点，要求内层支护具有较大的支护抗力和较大的刚度，以保证巷道的有效断面。通常可采用锚喷与砌体支护（砌碹、现浇混凝土）的混合结构。
动压巷道的混合支护结构，根据动压集中应力大、位移量大且增加幅度与静压比过大、变化剧烈的特点，内层支护宜采用有较大支护抗力，且能适应应力和围岩位移变化的支护结构。通常采用锚喷与可缩金属支架的混合支护结构。在动压应力小，变化不大的区域亦可采用锚喷与各种普通支架的混合支护结构。
松软膨胀性围岩巷道的混合支护结构，根据松软膨胀性围岩遇水膨胀、易风化、膨胀压力随围岩的膨胀位移逐渐减弱的特点，混合支护结构的外层支护要求具有及时性、封闭性及具有一定的支护能力和柔性。内层支护要求有较大的支护抗力和支护刚度，并要求内层支护应在围岩应力达到释放应力值、位移达到允许位移时，及时进行支护。通常采用锚喷与砌体无缓冲间隙的混合支护结构、锚喷与砌体留缓冲间隙的混合支护结构和锚喷与可缩性金属支架相配合的混合支护结构。采用缓冲锚喷支护和可缩性支架的支护，都可在保证巷道的正常使用和有效断面不变的前提下，继续释放围岩应力，吸收并减缓膨胀变形压力，具有更好的适应膨胀性软岩的性能。
七、锚喷质量检查
1、原材料和混合料的检查
（1）每批材料到达工地后，应进行质量检查、合格后方可使用。
（2）每工作班对喷射混凝土的混合料和锚杆用的水泥砂浆的配合比及拌和的均匀性最少检查两次。条件变化时，应及时进行检查。
2、喷射混凝土抗压强度的检查
（1）喷射混凝土必须做抗压强度试验；当有其它设计要求时，可增做相应的性能试验。
⑵检查喷射混凝土抗压强度所需的试块应在工程施工中抽样制取。每喷射50-100m3混合料或小于50m3混合料的工程，试块不得小于一组，每组不得少于3个。材料或配合比变更时，应另作一组。
（3）喷射混凝土抗压强度是指在一定规格的喷射混凝土板件上，切割制取成边长100mm的立方体试块，在标准养护条件下养护28天，用标准试验方法测得的极限抗压强度，再乘以0.95所得的值。
当不具备切割取试块的条件时，亦可直接向边长100mm或150mm的无底试模内喷射混凝土制取试块，其抗压强度换算系数，可以通过试验确定。
（4）抗压强度试验时，加载方向必须与试块喷射成型方向垂直。
3、喷射混凝土抗压强度验收
⑴同批喷射混凝土的抗压强度，应以同批内标准试块的抗压强度代表值来评定。
⑵每组试块的抗压强度代表值为三个试块试验结果的平均值（四舍五入取整数）。同组试块在同块大板上制取，有明显缺陷的试块、应予舍弃。三个试块中的过大或过小的强度值，与中间值相比超过15%时，可用中间值代表该组的强度。
⑶喷射混凝土强度不符合要求时，应查明原因、采取补强措施。
4、喷射混凝土厚度的检查
⑴喷层厚度可用凿孔法或其它方法检查。
⑵各类工程喷层厚度检查断面的数量可按下表确定，但每一个工程检查数量不得少于一个断面。每一个断面的检查点、应从拱部中线起，每间隔2-3m设一个，但一个断面上，拱部不得少于2个点，总计不应少于5个点。
⑶合格条件。每个断面上，全部检查孔处的喷层厚度，60%以上不应小于设计厚度。最小值不应小于设计厚度的一半。同时，检查孔处厚度的平均值，不应小于设计厚度值。对重要工程，拱、墙喷层厚度的检查结果，应分别进行统计。
5、锚杆质量的检查
⑴锚杆必须做抗拔力试验。试验时，每300根锚杆必须抽样一组，设计变更或材料变更时，应另作一纽，每组锚杆不得少于3根。
⑵锚杆质量的合格条件为：
Pn平≥PA
P Amin≥0.PA
式中：
n—每批锚杆抽样试验的试件组数：
Pn平—同批n组试件抗拔力的平均值（KN ）
PA—锚杆设计锚固力（KN ）；
P Amin—同批n组试件抗拨力的最低值（KN）
⑶锚杆抗拔力不符合要求时，可用加密锚杆予以补强。
⑷当对锚杆有特殊设计要求时，可增做相应的试验
6、锚喷支护外观与断面尺寸
⑴断面尺寸符合设计要求。
⑵无漏喷、离鼓现象。
⑶无仍在扩展中或危及使用安全的裂缝。
⑷有防水要求的工程，不得漏水。
⑸锚杆尾端及钢筋网等，不得外露。
第五部分 光爆锚喷质量标准要求
一、质量检验评定的等级
分项工程、分部工程和单位工程的质量检验评定均分为“合格”和“优良”两个等级。
（一）分项工程质量等级应符合以下规定：
1、合格：
（1）保证项目必须符合相应质量检验评定标准的规定。
（2）基本项目中每个检验项目的检查点均应符合合格规定；检查点中75％及其以上的测点符合相应质量检验评定标准的合格规定、其余测点须不影响安全使用，这个检查点为合格。
（3）允许偏差项目中每个检验项目的总数有70%及其以上实测值在相应质量检验评定标准的允许偏差范围内，其余的须不影响安全使用。
2、优良
（1）保证项目必须符合相应质量检验评定标准的规定。
（2）基本项目中每个检验项目的检查点均应符合合格规定；检查点中有50％及其以上的测点符合相应质量检验评定标准的优良规定，这个检查点为优良。50%及其以上检查点优良，该检验项目即为优良；优良项目数应占检验项目总数50％及其以上。
（3）允许偏差项目中每个检验项目的测点总数有90%及其以上实测值在相应质量检验评定标准的允许偏差范围内，其余的须不影响安全使用。
（二）分部工程质量等级应符合以下规定：
1、合格：
所含分项工程的质量应全部合格。
2、优良：
所含分项工程的质量应全部合格，共中分项工程的50%及其以上达到优良，指定的分项工程必须优良。
（三）单位工程质量等级应符合以下规定：
1、合格：
（1）所含分部工程的质量应全部合格。
（2）质量保证资料基本齐全。
（3）指定的单位工程要有观感质量评定，其得分率达到70%及其以上为合格。
注：指定的单位工程是指立井井筒、斜井平硐、平硐、井底车场巷道、主要运输巷道、箕斗（或胶带）装载硐室、井下主变电所硐室、主排水泵房硐室、暗井绞车房硐室及相应的井下铺轨工程。
2、优良：
⑴所含分部工程的质量应全部合格，其中分部工程有50％及其以上在到优良，指定的分部工程必须优良。
⑵质量保证资料齐全，其中指定的质量保证资料齐全完整。
（3）观感质量得分率达到85％及其以上为优良。
（四）当分项工程质量不符合相应质量检验评定标准的合格规定时，必须及时处理，并按以下规定评定其质量等级：
1、经返工重做的分项工程可重新评定质量等级。
2、经处理后，不改变结构或未造成永久缺陷，能满足设计要求的、其质量等级可评定为合格，但不应评定为优良。
3、经处理后，改变了原有结构规格、造成永久缺陷，但不影响安全使用，其质量等级可评定为合格。但其所在分部工程的质量等级不应评定为优良。
4、经建设单位核查认可，能满足安全和使用功能要求，可不进行加固补强，其质量等级可评定为合格。
二、质量检验评定程序和组织
1、井巷工程质量检验评定，应按分项、分部、单位工程依次进行。分项工程质量的检验评定，应在保证项目、基本项目和允许偏差项目检验评定的基础上进行。
2、施工班组应对其操作的每道工序，每一作业循环作为一个检查点，按附表A.2检查点的测点要求，自行进行认真检查，并做好施工检查记录。
3、分项工程质量应在班组自检的基础上，由施工队负责人（区、队长）组织有关人员检验评定，质量检查员核定。
分项工程质量检验评定应采用附表A.1分项工程质量检验评定的格式。分项工程在中间、竣工验收检验时，应按附录A.2的规定选项检查点，布置测点实查。不能实查的，抽查施工检查记录。
4、分部工程质量由施工单位负责人（工程处、矿）组织有关单位检验评定，建设单位（矿务局、矿）代表核定。
分部工程质量检验评定应采用附表B分部工程质量检验评定表的格式。
5、单位工程质量由施工单位提出申请，建设单位负责组织有关单位检验评定。
单位工程质量检验评定应采用附表C单位工程质量综合评定表的格式。
指定的单位工程的观感质量由建设单位组织设计、施工单位各一人进行检验评定。观感质量检验评定应采用附表D.1、表D.2、表D.3、表D. 4的统一格式。
单位工程质量保证资料核查项目应按附表E的质量保证资料核查表的内容执行。
6、单位工程竣工验收进行质量检验评定时，抽查质量检验结果如与分部工程检验评定结果等级不一致，应分析原因，研究确定工程最终质量等级。
7、隐蔽工程质量检验评定，应以有建设单位和施工单位双方代表签字的工程质量检查记录为依据。
8、宜减少重复检验和破损性检验。立井井筒工程破损性检验不应超过2处，其它井巷工程破损性检验不宜超过3处。
9、施工和检验人员应使用同一精度等级的测量器具和检测仪表，并按有关规定定期校对。
三、锚杆支护工程质量检验评定
1、保证项目
（1）锚杆的杆体及配件的材质、品种、规格、强度、结构必须符合设计要求。
检验方法：检查产品合格证或材料试验报告，并现场实查。
⑵水泥卷、树脂卷和砂浆锚固材料的材质、规格、配比、性能必须符合设计要求。
检验方法：检查产品合格证或试验报告。
2、基本项目
（1）锚杆的安装质量应符合以下规定：
合格：安装牢固，托板基本密帖壁面，不松动。
优良：安装牢固，托板密帖壁面，未接触部位必须楔紧。
检查数量：班组逐排检查，抽查时，按附表A.2的规定选检查点。
检验方法：扳动、观察检查，或抽查施工检查记录。
（2）锚杆的抗拔力应符合以下规定：
合格：最低值不小于设计的90％。
优良：最低值不小于设计值。
检查数量：每300根锚杆或300根以下，取样不得少于1组；设计或材料变更，应另取1组。每组不得少于3根。
检验方法：用锚杆接力计做抗拔试验，做好试验记录、检查时抽查试验记录，必要时进行现场实测。
3、允许偏差项目
锚杆安装规格的允许偏差和检验方法应符合下表的规定。
锚杆安装规格的允许偏差和检验方法
| 项次 | 项目 | 允许偏差（mm） | 检验方法 |
| 1 | 间距、排距 | +-100 | 按规定选点检查，抽查施工检查记录 |
| 2 | 锚杆孔深度 | 0--+50 | |
| 3 | 锚杆方向和巷道轮廓线（或岩层层理）角度 | 大于75度 | |
| 4 | 锚杆外露长度 | 露出托板小于50 | 用尺量 |
1、保证项目
⑴喷射混凝土所用的水泥、水、骨料、外加剂的质量必须符合设计要求。检验方法：检查产品合格证或化验单，并现场实查。
⑵喷射混凝土的配合比、外加剂掺量必须符合设计要求。
检验方法：检查施工记录，并现场实查。
⑶喷射混凝土强度必须符合设计要求，其强度检验必须符合附录I的规定。检验方法：检查强度试验报告。
2、基本项目
⑴喷射混凝土支护规格偏差应符合下表的规定。
喷射混凝土支护规格偏差
| 项次 | 项目 | 合格（mm） | 优良 （mm） | |||
| 1 | 立井 | 圆形井筒净半径，方矩形井筒中心至任一帮距离 | 有提升 | 0-+150 | 0-+100 | |
| 无提升 | +-150 | 0-+150 | ||||
2 | 斜井平硐 巷道 | 净宽 | 中心至任一帮距离 | 主要巷道 | 0-+150 | 0-+100 |
| 一般巷道 | -50-+150 | 0-+150 | ||||
| 无中心线测全宽 | 一般巷道 | -50-+200 | 0-+200 | |||
| 净高 | 腰线至顶、底板距离 | 主要巷道 | 0-+150 | 0-+100 | ||
| 一般巷道 | -30-+150 | 0-+150 | ||||
| 无腰线测全高 | 一般巷道 | -30-+200 | 0-+200 | |||
3 | 硐室 | 净宽 | 中心线至任一帮距离 | 机电硐室 | 0-+100 | 0-+80 |
| 非机电硐 | -20-+100 | 0-+100 | ||||
| 净高 | 腰线至顶底板距离 | 机电硐室 | -30-+150 | 0-+150 | ||
| 非机电硐室 | -30-+150 | 0-+150 | ||||
检查数量：按附表A.2的规定选检查点和测点。
检验方法：挂线尺量检查。
（2）喷层厚度应符合以下规定：
合格：喷层厚度不小于设计90％。
优良：喷层厚度不小于设计值。
检查数量：按附表A.2的规定选检查点。在检查点断面内均匀先3个测点。
检验方法：打孔尺量检查，或抽查施工检查记录。
3、允许偏差项目
喷射混凝土的表面平整度和基础深度的允许偏差和检验方法应符合下表的规定要求。
喷射混凝土支护表面平整度和基础深度的允许偏差和检验方法米2
| 项次 | 项目 | 允许偏差（） | 检验方法 |
| 1 | 表面平整度 | 小于等于50 | 用1米靠尺检查1米2内最大值 |
| 2 | 基础深度 | 小于等于10% | 用尺量检查点两墙基础深度 |
五、钢筋网（含金属网）喷射混凝土工程质量检验评定
1、保证项目
（1）钢筋网的材质、规格、品种和焊条质量必须符合设计要求。
检验方法：检查产品合格证，并现场实查。
（2）钢筋网的网格必须焊接牢固，钢（铁）丝网的网格必须压接（或绑扎）牢固，并在使用前清除锈污。
检验方法：观察检查。
（3）钢筋喷射混凝土所用原材料质量、配合比、外加剂掺量、强度及检验方法必须符合喷射混凝土相关设计要求，检查方法亦相同。
2、基本项目
钢筋网喷射混凝土支护规格偏差和喷层厚度、检查方法同喷射混凝土支护的要求。
3、允许偏差项目
（1）钢筋网喷射混凝土的表面平整度和基础深度的允许偏差、检验方法同喷射混凝土支护。
（2）钢筋网在喷射混凝土中的位置应符合以下规定：
钢筋网到岩面间的喷厚不小于30mm；钢筋网外保护层的喷厚不小于20mm，不大于40mm。
检查数量：接附表A.2的规定选检查点。
检验方法：现场实查，或抽查施工检查记录。
附录A 分项工程质量检验评定和选点标准附表
A.1 分项工程质量检验评定表
工程名称 工程量（m）
| 保证项目 | 检验项目 | 质量情况 | 评定情况 | ||||||||||||||||
| 基本项目 | 检验 项目 | 设计值 | 标准 | 检查点检查记录 | 单项等级 | 优良率 | |||||||||||||
| 合格 | 优良 | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | ||||||||||||
| 1 | |||||||||||||||||||
| 2 | |||||||||||||||||||
| 3 | |||||||||||||||||||
| 允许偏差项目 | 检验 项目 | 设计值 | 允许偏差 | 检查点检查记录 | |||||||||||||||
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 合格率 | 等级 | ||||||||||||
| 1 | |||||||||||||||||||
| 2 | |||||||||||||||||||
| 3 | |||||||||||||||||||
| 4 | |||||||||||||||||||
| 定级 | 施工队负责人： 检验人员： | 核定等级 | 质量检查员 | ||||||||||||||||
| 序号 | 项目 | 选检查点的标准 | 测点示意图 |
| 1 | 立井 | 略 | 略 |
| 2 | 斜井井筒平硐巷道硐室 | 斜井井筒、平硐、巷道、硐室分项工程质量检查点不少于3个，检查点间距不应大于20m。混凝土、喷射混凝土、砌碹支护的拱形断面巷道每个检查点应选10个测点，分别测量净高、净宽。每侧取拱基线，墙中、墙脚3个测点，从中线向两侧量净宽；无中线时测全宽，由何如线向上、选3个测点，向下选1 个测点量净高，无何如线时测全高，圆形断面每个检查点选 4个测点，从中心线向上、下、左、右量净半径。 各种支架巷道支护检查选点标准（略） | |
| 3 | 铺轨工程 | 井下铺轨工程分项工程质量检验或抽查时，检查点数应不少于3个，检查点间距不大于50米 |
工程名称 工程量（m）
| 序号 | 分项工程 名称 | 项数 | 评定情况 | 备注 | ||
| 合格项数 | 优良项数 | 优良率（%） | ||||
| 1 | ||||||
| 2 | ||||||
| 3 | ||||||
| 4 | ||||||
| 5 | ||||||
| 6 | ||||||
| 合计 | ||||||
工程名称 施工单位 开工日期 年 月 日
工程（m) 支护类型 竣工日期 年 月 日
| 序号 | 检验项目 | 评定情况 | 核定情况 | |
| 1 | 分部工程质量评定汇总 | 共 分部其中优良 部分，优良率 % 指定分部质量等级 | ||
| 2 | 质量保证 资料核复 | 共核查 项其中：基本全齐 项，完整齐全 项 | ||
| 3 | 观感质量评分 | 应得 分，实得 分 得分率% | ||
| 4 | 评定等级 建设单位负责人 | 工程质量监督或主管部门核定负责人 公章 | ||
立井井筒观感质量检验评定表 表D.1
(略)
斜井（巷）、平硐、井底车场、主要运输巷道（石门、总回风巷）
观感质量检验评定表 表D.2
工程名称 工程量 （m）
| 序号 | 检验项目 | 标准分 | 基本分 | 评定分 | 备注 | ||||||
| 斜巷 | 平巷 | 斜巷 | 平巷 | 建设 | 设计 | 施工 | 平均 | ||||
| 1 | 巷道轮廓成型 | 20 | 25 | 14 | 18 | ||||||
| 2 | 支护表面接茬 | 10 | 13 | 7 | 8 | ||||||
| 3 | 水沟盖板平度 | 8 | 8 | 6 | 6 | ||||||
| 4 | 流水畅通程度 | 10 | 10 | 7 | 7 | ||||||
| 5 | 巷道底板 | 10 | 10 | 7 | 7 | ||||||
| 6 | 巷道整洁 | 8 | 8 | 6 | 6 | ||||||
| 7 | 台阶、扶手 | 8 | 8 | 5 | 5 | ||||||
| 8 | 轨道检查 | 8 | 8 | 6 | 6 | ||||||
| 9 | 管线敷设预埋 | 8 | 8 | 5 | 5 | ||||||
| 10 | 巷道漏水 | 10 | 10 | 7 | 7 | ||||||
| 合计 | 应得 分 ，实得 分，得分率 % | ||||||||||
| 检验人员 | 建设单位 设计单位 施工单位 | ||||||||||
注：1、检验项目中有缺项（工程无该项内容）时，所缺项目不参加得分率计算；
2、各检验项目的评定分一般不宜低于基本分；
3、实得分应为评定分平均值的总和。
4、表D.3和表D.4的备注同该表。
主要硐室观感质量检验评定表 表D.3
工程名称 工程量 m
| 序号 | 检查项目 | 标准分 | 基本分 | 评定分 | 备注 | |||
| 建设单位 | 设计单位 | 施工单位 | 平均 | |||||
| 1 | 硐室轮廓成型 | 20 | 14 | |||||
| 2 | 支护表面与接茬 | 10 | 7 | |||||
| 3 | 硐室内地平整 | 8 | 5 | |||||
| 4 | 水沟水流畅通程度 | 8 | 5 | |||||
| 5 | 硐室漏水 | 20 | 14 | |||||
| 6 | 设备基础及预留孔正确程度 | 10 | 7 | |||||
| 7 | 各附属结构物完整情况 | 8 | 6 | |||||
| 8 | 管线（缆）沟或预埋件 | 8 | 5 | |||||
| 9 | 硐室整洁 | 8 | 8 | |||||
| 合计 | 应得 分，实得 分 得分率 % | |||||||
| 检验人员：建设单位 设计单位 施工单位 | ||||||||
| 序号 | 检验项目 | 标准分 | 基本分 | 评定分 | 备注 | |||
| 建设单位 | 设计单位 | 施工单位 | 平均 | |||||
| 1 | 道床密实、整洁 | 15 | 11 | |||||
| 2 | 轨枕规整、均匀 | 20 | 14 | |||||
| 3 | 轨道顺直、平整轨距均匀、配件全齐 | 30 | 21 | |||||
| 4 | 道岔连接配套、接头平整衔接顺畅 | 25 | 17 | |||||
| 5 | 安全防护装置全齐安设平整牢固 | 10 | 7 | |||||
| 合计 | ||||||||
| 检验人员 | 建设单位： 设计单位： 施工单位： | |||||||
