一、搭设顺序：

底座布置→底座布置应依据图纸要求拉好定位线铺放，放横向扫地杆→自控制线起依次向两边竖立底立杆，底端与横扫地杆扣接固定后，装设纵向扫地杆并也与立杆固定，固定底杆端前，应吊线确保立杆垂直，每边立起4根立杆后，随即装设第一步纵向水平杆与立杆扣接固定。校核立杆和水平杆使其符合要求后，按40～65N²m力矩拧紧扣件螺栓，形成扣件的起始段→按上述要求依次向前延伸搭设，直至第一步架全部完成。第一步全部完成后，再全面检查一遍构件质量和地基情况，严格确保设计要求和构架质量→设置支撑杆→按第一步搭设要求和作业程序搭设第二步，第三步、第四步→随搭设进程及时装设剪刀撑→装设作业层间加强水平杆杆、铺设脚手板和装设作业层栏杆，档脚板等。 

二、、操作架搭设操作要点 

（1）、按操作架搭设要求向搭设和使用人员进行技术交底，按JGJ130-2011规定的要求对钢管、扣件、脚手板等进行检查验收，不合格品不得使用。 

（2）、清除搭设场地杂物，场地平整度控制在±15mm以内，并使排水畅通。 

（3）、操作架基础底面验收合格后按要求放线定位。 

（4）、立杆：采用Φ48×3.25钢管，脚手架平台排距为0.9 m，立杆间距1.5m，纵横向扫地杆应用直角扣件固定在距底座上表面不大于200mm的立杆上。立杆接长除顶层、顶步处可采用搭接外，其余各层、各步接头必须采用对接扣件连接。立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内。同步以内至少隔一根立杆，两根立杆接头位置在高度方向错开距离不少于500mm。立杆上对接扣件至节点的距离应≤1/3步高。 

（5）、纵向、横向水平杆：采用Φ48×3.25钢管。脚手架平台布距为1.6m。接长宜采用对接扣件连接。对接扣件应交错布置，两根相邻水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，错开距离不应小于500mm。对接扣件至节点的距离≤1/3立杆间距，搭接时，搭接长度不应小于1000mm，应等间距用3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至杆端距离不小于100mm。 

（6）、剪刀撑：采用Φ48×3.25钢管。剪力撑与地面的倾角宜在45°～60°之间，剪力撑跨越立杆的最多为7根（6档）。剪刀撑用直角扣件与水平杆连接牢固，扣件中心至主节点距离≤150mm。 

（7）、顶层构造：顶层为砼浇筑时的操作层，顶层水平杆采用Φ48×3.25钢管，间距≤300mm，水平杆上方满铺安全平网，安全平网上方满钢筋网片。

室外施工操作平台计算书

一、参数信息

1.基本参数

立杆横向间距或排距la(m):0.90，立杆步距h(m)：1.60；

立杆纵向间距lb(m):1.50，平台支架计算高度H(m)：6.00；

立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m):0.10，平台底钢管间距离(mm)：300.00；

钢管类型:Φ48Χ3.25，扣件连接方式：单扣件，取单扣件抗滑承载力调整系数:0.75；

2.荷载参数

脚手板自重(kN/m2):0.300；

栏杆自重(kN/m):0.150；

材料堆放最大荷载(kN/m2):2.000；

施工均布荷载(kN/m2):2.000；

3.地基参数

地基土类型:岩石；地基承载力标准值(kPa):120.00；

立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:1.00。

4.风荷载参数

本工程地处山东济南市，基本风压0.45 kN/m2；

荷载高度变化系数μz 为0.84，风荷载体型系数μs 为0.286；

施工操作平台计算中考虑风荷载作用。

二、纵向支撑钢管计算

纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为

截面抵抗矩 W = 4.79 cm3；

截面惯性矩 I = 11.5cm4；

                     纵向钢管计算简图

1.荷载的计算

(1)脚手板自重(kN/m)：

q11 = 0.3×0.3 = 0.09 kN/m；

(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)：

q12 = 2×0.3 = 0.6 kN/m；

(3)施工荷载标准值(kN/m)：

p1 = 2×0.3 = 0.6 kN/m

2.强度验算

依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)5.2.4规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；

最大弯矩计算公式如下:

    M = 0.1q1l2+0.117q2l2

最大支座力计算公式如下:

    N = 1.1q1l + 1.2q2l

均布恒载：q1 = 1.2 × q11 = 1.2×0.09 = 0.108 kN/m；

均布活载：q2 = 1.4×0.6+1.4×0.6 = 1.68 kN/m；

最大弯距 Mmax = 0.1×0.108×0.92 + 0.117 ×1.68×0.92 = 0.168 kN·m ；

最大支座力 N = 1.1×0.108×0.9 +  1.2×1.68×0.9 = 1.921 kN；

最大应力 σ = Mmax / W = 0.168Χ106 / (4790) = 35.065 N/mm2；

纵向钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；

纵向钢管的计算应力 35.065 N/mm2 小于 纵向钢管的抗压设计强度 205 N/mm2，满足要求！

3.挠度验算

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；

计算公式如下:

    ν = 0.667ql4/100EI

均布恒载:

       qk = qll=0.09 kN/m；

       ν = 0.677 Χ0.09Χ9004/(100×2.06×105×115000)=0.017 mm；

纵向钢管的最大挠度为 0.017 mm 小于 纵向钢管的最大容许挠度 900/150与10 mm，满足要求！

三、横向支撑钢管计算

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力，P =1.921 kN； 

                       支撑钢管计算简图   

                       支撑钢管计算弯矩图(kN·m) 

                       支撑钢管计算变形图(mm) 

                       支撑钢管计算剪力图(kN)   

最大弯矩 Mmax = 1.383 kN·m ；

最大变形 νmax = 9.173 mm ；

最大支座力 Qmax = 10.529 kN ；

最大应力 σ= 188.824 N/mm2 ；

横向钢管的计算应力 188.824 N/mm2 小于 横向钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2，不满足要求！

建议减少落地架立杆纵向间距。

支撑钢管的最大挠度为 9.173 mm 小于 支撑钢管的最大容许挠度 1500/150与10 mm，满足要求！

四、扣件抗滑移的计算

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，单扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为12.00kN 。

R ≤Rc

其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.00 kN；

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 10.529 kN；

R < 12.00 kN,所以单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、模板支架立杆荷载标准值(轴力)计算

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容

(1)脚手架的自重(kN)：

NG1 = 0.134×6 = 0.807 kN；

(2)栏杆的自重(kN)：

NG2 = 0.15×1.5 = 0.225 kN；

(3)脚手板自重(kN)：

NG3 = 0.3×1.5×0.9 = 0.405 kN；

 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 1.437 kN；

2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载

 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2×1.5×0.9+2×1.5×0.9 = 5.4 kN；

3.立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.2NG + 1.4NQ = 1.2×1.437+ 1.4×5.4 = 9.284 kN；

六、立杆的稳定性验算

立杆的稳定性计算公式:

组合风荷载：

    σ = N/φAKH + Mw/W ≤ [f]

其中  N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 9.284 kN；

      φ ------- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到；

      i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm；

      A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.57 cm2；

      W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.79 cm3；

      σ ------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)；

     [f] ---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；

      L0 ---- 计算长度 (m)；

      KH ---- 高度调整系数:KH=1/(1+0.005×(6-4))=0.99；

      MW ---- 风荷载产生的弯矩值

Mw=0.85×1.4×Mwk=0.85×1.4×Wk×la×h2/10=0.85×1.4×0.076×1.5×1.62/10=0.035kN·m；

其中Wk为风荷载标准值

Wk=0.7μzμsWo=0.7Χ0.84Χ0.286Χ0.45=0.076kN/m2；

如果完全参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)，由公式(1)或(2)计算

       l0 = k1μh                    (1)

       l0 = h+2a                    (2)

      k1---- 计算长度附加系数，取值为1.163；

      μ ---- 计算长度系数，参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)表5.3.3；μ= 1.7；

      a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；

公式(1)的计算结果：

立杆计算长度 L0 = k1μh = 1.163Χ1.7Χ1.6 = 3.163 m；

L0/i = 3163.36 / 15.9 = 199 ；

由长细比 l0/i  的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.182 ；

钢管立杆受压应力计算值 ； σ =9284.4 /( 0.182Χ457Χ0.99 )+0.035Χ106/4.79×103= 119.962 N/mm2；

钢管立杆稳定性验算 σ = 119.962 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

公式(2)的计算结果：

L0/i = 1800 / 15.9 = 113 ；

由长细比 l0/i  的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.496 ；

钢管立杆受压应力计算值 ； σ =9284.4 /( 0.496Χ457Χ0.99 )+0.035Χ106/4.79×103= 48.5 N/mm2；

钢管立杆稳定性验算 σ = 48.5 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算

l0 = k1k2(h+2a)              (3)

k2 -- 计算长度附加系数，按照表2取值1.007 ；

公式(3)的计算结果：

L0/i = 2108.054 / 15.9 = 133 ；

由长细比 l0/i  的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.381 ；

钢管立杆受压应力计算值 ； σ =9284.4 /( 0.381Χ457Χ0.99 )+0.035Χ106/4.79×103= 61.075 N/mm2；

钢管立杆稳定性验算 σ = 61.075 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则容易存在安全隐患。

以上表参照  杜荣军:   《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》

七、立杆的地基承载力计算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 

                p ≤fg 

地基承载力设计值:

fg = fgk×kc = 120 kPa； 

其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ； 

脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 

立杆基础底面的平均压力：p = N/A =37.14 kPa ；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 9.28 kN；

基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。

p=37.14 kPa ≤ fg=120 kPa 。地基承载力满足要求！下载本文