现浇连续梁支架计算书

1工程概况

XX大道XX线XX桥位于XX镇与XX镇交界处，全桥孔跨布置为1×25+(33+56+33)+1×25预应力砼简支箱梁和预应力砼现浇箱梁，起点桩号K10+311，终点桩号K10+491，桥梁全长180米，桥宽80米，横向布置为分离式四幅，每幅宽20m，桥梁与道路正交，设计纵坡1.5%，桥面横坡为双向1.5%。

主桥为33+56+33连续梁，横跨XX河，主墩基础为Φ1800桩承台基础，桥墩为拱形3柱式墩，设计桩长18m，墩高10.78m～13.00m。上部结构为变截面预应力混凝连续箱梁，每幅箱梁为单箱四室结构，箱梁顶宽20m，底宽14.985m，腹板厚度70cm、45cm，中间5m范围内过渡，主墩处梁高6m，跨中及边墩处梁高1.7m，成3次抛物线过渡，底板厚度由70cm按三次抛物线变化至跨中24cm，单幅现浇C50砼2900m³。

地质情况：主桥跨XX河，河床砂卵石覆盖层较薄30~50cm，砂卵石以下约2.5m厚强风化砂岩，承载力300kPa；强风化砂岩以下为中风化砂岩，承载力700kPa。

2计算依据

(1)《公路桥涵施工技术规范》（JTGT F50-2011）；

(2)《公路桥涵设计通用规范》（JTJ021-04）；

(3)《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）；

(4)《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》（JGJ 166-2008）；

(5)《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）；

(6)《木结构设计规范》（GB50005-2003）

(7)《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）；

(8)《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）

(9)《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）

(10)《装配式公路钢桥制造》（JT/T728-2008）

(11)《装配式公路钢桥多用途使用手册》

3方案介绍

XX湖XX渠桥布置为25+（33+56+33）+25m，主桥为33+56+33m变截面连续梁，引桥为25m简支现浇箱梁，引桥25m简支跨及主桥边跨落地支架现浇，支架采用Φ48×3.5mmWDJ碗扣型多功能脚手架钢管搭设，25m简支跨梁及主桥边跨部分梁段支架立杆间距60×60cm，步距120cm；边跨主墩10m范围内支架顺桥向间距60cm，横桥向腹板处间距加密至30cm，其余底板及翼板处间距按60cm布置，横杆间距120cm，钢管间距60×60cm，横杆间距120cm，底托下垫5×20cm木板，顶托上采用12×14cm方木，底模采用1.5cm厚竹胶板，采用10×10cm方木作为横肋，中心间距20cm；支架4.2m设纵、横向设置剪刀撑。在台帽2m范围，由于受肋板的影响，无法进行支架搭设，所以采用Φ609×16mm钢管桩基础，每幅设置钢管桩3根，间距为9.15m，桩中心距台帽边缘为2m。钢管桩上铺设双拼I45b工字钢做横垫梁，采用I16工字钢做分配梁，长度为3m，跨度为2m，两边各伸出50cm，分配梁间距60cm，分配梁上采用10cm×10cm枋木做肋木，间距为20cm。底模采用1.5cm厚竹胶板。

中间连续梁33m+56m+33m联采用钢管加贝雷梁分幅搭设施工平台，分幅施工。贝雷梁上铺设I16做横向分配梁，分配梁上搭设脚手架，再在支架上铺设方木竹胶板做底模系统。边跨贝雷梁跨度按12+9+9m布置，中跨贝雷梁跨度按9+9+15+9+9m布置，共14排支墩，6#、7#临时支墩采用Φ609×16mm钢管搭设，其余临时支墩采用Φ609×14mm钢管搭设钢管顶焊接法兰，再放2I45b工字钢做横垫梁，横垫梁在钢管立柱支撑处焊接加劲肋。

钢管立柱横桥向间距3.6m，0#、3#、4#、9#、10#、13#钢管桩设置于承台上，6#、7#临时支墩基础采用钢筋砼桩基础，直径为1.3m，其余基础采用条形扩大钢筋砼基础，条形基础底层尺寸为2.5m×18m×0.7m，基础底受力面积45㎡，基础顶层尺寸为1.2m×18m×1.0m，条形基础底进入强风化基岩层深度不小于0.5m，条形基础顶钢管立柱位置处预埋锚板，锚板与钢管焊接，并在柱底焊接加劲钢板。单幅桥横垫梁上布置21组单层双排321加强型贝雷梁，翼板下一组承受翼板砼湿重及施工荷载，底板下每组按90cm等间距布置（单片贝雷梁间距45cm）。贝雷梁上I16工字顺桥向间距与脚手架立杆顺桥向间距一致为60cm，布置图如下所示。

4材料规格

钢管及型钢：Q235， =215Mpa； =125Mpa；《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）表3.4.1-5，表3.4.3；

贝雷梁：Mn16， =273Mpa； =180Mpa；强度等同于Q345。

竹胶板：15mm厚， =11.5Mpa，《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）附录A：表A.5.2。

方木：普通木材（松木、杉木）TC11A：顺纹抗拉，抗弯=11Mpa，横纹抗剪1.8Mpa；《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）附录A：表A.3.1-1、表A.3.1-3。

焊缝：E43手工电弧焊角焊缝： ==160Mpa；工地现场强度焊折减系数0.85，则==135MPa。

5模型建立

5.1模型简化

竹胶板及方木检查采用材料力学公式计算，脚手架及Q235型钢采用Midas civil软件建立空间模型计算结构内力、应力，根据规范相应公式进行检算。

竹胶板检算按净跨径单跨简支梁检算，方木按三跨连续梁检算。

钢管贝雷梁根据空间布置值建立模型，根据河水流流量及地质情况，钢管柱1#～5#、8#～12#临时墩取11m，6#、7#取6.5m、0#取5.8m，13#取5.28m，为方便压力荷载加载，脚手架建模型顶等高，脚手架钢管支架按跨中最大高度取4.78m；为方便加载，在脚手架钢管顶添加虚拟面模拟底模系统，虚拟面厚6mm，采用的虚拟材料与Q235等刚度0自重，与脚手架钢管顶连接采用铰接，并释放平动及转动约束，使虚拟面与脚手架钢管仅传竖向荷载。

边界条件：钢管脚手架顶托、底托采用铰接模拟，即建立模型中释放杆件单元端部转动约束，同时顶部释放平动约束，确保虚拟压力面仅仅传递竖向力，脚手架剪刀撑考虑仅增加结构整体性，不考虑受力，模型中未建立剪刀撑杆件；钢管立柱柱底与扩大基础预埋钢板焊接，且添加加劲肋，柱底边界条件模拟为固结。模型效果图如下所示：

5.2荷载计算

(12)新浇砼湿重（含钢筋）重25kN/m³：考虑混凝土涨模系数1.04，；

根据箱梁横向断面布置，对箱梁砼湿重等效简化，支架平台底边跨9m范围内腹板简化为等厚度70cm，中间9+15+9=33m范围内腹板为等厚度45cm，根据荷载取值按压力荷载加载，对模板根据根据最不利取值检算，对钢管+贝雷梁+脚手架组合平台按压力荷载加载。各截面砼湿重简化分析见下图：

虚拟面上添加等效砼重的压力荷载示意图

(13)钢管支架、贝雷梁、型钢自重：程序根据单元自动计算，建模中考虑到软件按等截面钢管计算自重，未计入碗扣支架碗扣及接头的重量，未计入贝雷梁支撑架、插销等自重，未计入型钢焊缝、缀板及加劲肋自重，建模过程中支架自重系数取1.02.

(14)方木、模板等自重：；

(15)施工人员及机具荷载：

(16)泵送砼冲击竖向荷载：；

(17)振捣混凝土时产生的竖向荷载: 

对承重支架系统：恒载定义为砼湿重及支架结构自重；

施工可变荷载：采用均布压力荷载的模式加载。

(18)风荷载：

据碗扣脚手架安全技术规范4.2.6，作用于脚手架及模板支撑架上的水平风荷载标准

值，Wk = 0.7μz·μs·Wo  

；

据4.2.7考虑脚手架满挂密目安全网的脚手架挡风系数φ宜取0.8，则Wk = 0.8μz·μs·Wo  

施工支架为临时结构，设计基准风压取成都市10年一遇的基本风压，根据桥涵设计通用规范附录A成都市10年一遇风速18.5m/s,风压0.2kN/㎡，迎风面含支架，及现浇梁高度。支架迎风面高度取1.7（梁高）+8m（脚手架高）=9.7，风荷载建模时在脚手架迎风面侧添加虚拟面，在脚手架高度范围内添加风压力荷载，则支架等效风力集度：

，加载图示见下图

(19)作用于钢管桩的流水压力

式中：圆形桥墩K取0.8，支架按洪水季节计算，水流速度V=2.5m/s。钢管桩水中长度按5m计算，钢管桩阻水面积A=5×0.63=3.15㎡，流水压力合力着力点根据桥涵设计通用规范去设计水位0.3倍水深处，计算中0.3×5=1.5m，取作用点为桩顶向下2+1.5=3.5m处，作用于钢管桩联系梁处，每根桩流水压力大小7.88kN，考虑最不利荷载组合，方向与风压力荷载同向。加载如下图所示：

6模板检算

2#墩、3#墩主梁梁底为圆曲线过渡段，为确保箱梁施工的外观质量，该段底模板采用定型钢模，或工厂加工曲线工字钢做分配梁施工。故在同方木等间距布置情况下，钢结构强度、刚度远大于木结构，不做检算，在施工过程中墩顶沿顺桥向应设置Φ22mm对拉杆，拉杆间距不大于1m。故竹胶板施工梁段最大腹板高4.1m，在墩旁9m跨支架腹板处间距为30cm，底板板加顶板处间距60cm，砼厚度1.3m。腹板处间距60×60cm间距布置最大梁高为2#、5#临时支墩截面梁高2.47m大于1#临时墩处梁高4.55/2。故竹胶板及方木检算仅检算临时墩中间三跨腹板立杆成60×60cm情况。

6.1模板竹胶板检算

竹胶板厚1.5cm,竹胶板下垫10×10cm肋木，肋木间距20cm，则竹胶板净跨距为10cm。取最不利荷载位置腹板处，取1毫米宽，按一跨简支进行验算。

钢筋混凝土自重荷载：q1=26kN/m3×6m=156kN/m2，（计算高度取箱梁最大梁高6m）钢筋砼容重26kN/m³。

方木竹胶板荷载：q2=2kN/㎡

施工人员及机具荷载：q2=1kN/㎡

泵送砼冲击荷载：q3=3.5kN/㎡

振捣砼产生荷载：q4=2kN/㎡（底板），

合计施工荷载：q=1+3.5+2=6.5kN/㎡

荷载：q=（1.2×156+1.4×6.5）kN/㎡×0.001=0.196kN/m

截面抵抗矩：

截面惯性矩：

跨中弯矩： kN·m

跨中最大应力：

4.53MPa<11.5MPa (满足要求)

挠度：

满足要求

6.2肋木验算

竹胶板下采用10cm×10cm肋木，肋木间距20cm，肋木下垫12×14方木，间距60cm，取最不利荷载腹板下肋木，按60cm等跨连续梁进行验算，选取1#临时墩处受力最不利方木检算，砼高度取4.5m，作用的荷载为：

强度检算：腹板下荷载：q’=(26×4.5×1.2+6.5×1.4)×0.20=30KN/m 

刚度检算：腹板下荷载：q’=26×4.5×0.20=23.4kN/m 

截面抵抗矩： 

截面惯性矩： 

腹板下最大弯矩：

<11Mpa(满足要求)

腹板下最大剪力：

腹板下最大挠度：

（满足要求）

6.3顶托方木检算

取2#临时墩处12×14cm脚手架顶托承重方木计算，腹板砼高度取2.5m，腹板厚度45cm，等效压力荷载45.9kN/㎡，详见本计算书5.2中2#临时墩腹板厚45cm处截面荷载布置图。顶托承重方木间距为60cm，跨度60cm，方木为12cm×14cm，

立杆间距60×60处砼最大荷载集度45.9kN/㎡。

强度检算：腹板下荷载：q’=(45.9+8.5×1.4)×0.60=34.68kN/m 

钢度检算：腹板下荷载：q’=45.9×0.6=27.5kN/m 

截面抵抗矩： 

截面惯性矩： 

<11Mpa(满足要求)

方木剪力：

kN

底板下最大挠度：

（刚度满足要求）

6.4箱梁侧模对拉杆检算

1、浇筑过程中混凝土侧压力的计算（取两式中较小值）

 F=0.22γctoβ1β2V1/2（公式1）

F=γcH（公式2）

式中：

F—新浇筑混凝土对模板的侧压力，kN/m2；

γc—混凝土的重力密度，26kN/m3；

to—新浇混凝土的初凝时间（h）可按实测确定（箱梁砼初凝时间8h）。当缺乏试验资料时，可采用to=200/(T+15)=4.76计算（T为混凝土的温度=28）；

V—混凝土的浇筑速度m/h（按2台泵车浇筑速度120m3/h进行控制，浇筑底板宽度15m，则混凝土浇筑侧面面积S=120÷15=8㎡，在图纸上按面积反推高度为1.8m,则混凝土浇筑最大速度为V=1.8m/h；

H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，8小时能浇筑的混凝土总量为120×8=960m³，则在一个T构中能浇筑的总高度为H=5.6m；

β1—外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；（本段掺外加剂，取1.2）

β2—混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；50～90mm时，取1.0；110～150mm时，取1.15。（本段取1.15）

F=0.22γctoβ1β2V1/2

=0.22×26×8×1.2×1.15×1.81/2=84.7kN/m2

F=γcH=26×5.6=145.6kN/m2

取两者较小值84.7kN/m2计算。

2、对拉螺杆受力验算

根据实验得出各拉杆尺寸容许拉力表

N=84.7kN/m2×0.6m×0.6m=30.49kN

按拉杆直径为20，查表格得容许应力为38.2KN≥30.49，故拉杆直径及间距均能满足要求。

由于侧模板的竹胶板以及背部的方木布置与底模板布局一致，同理可得侧模板的强度及刚度均能满足要求。

7钢材检算

7.1荷载组合

荷载组合见下表：

7.2脚手架钢管检算

脚手架立杆高度为Φ48×3.5mm钢管，节段长1.2m，据《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》附录B，脚手架钢管截面特性见下表

附录B：有关设计参数

表B1  钢材的强度和弹性模量（N/mm2）

外径

据附录E：Q235A钢管轴心受压构件的稳定系数

程序计算结果见下图：

最大轴向压应力60.16MPa，根据上图，轴向应力最大为腹板下立杆，水平杆受较小的拉力，最大轴压力为60.16×1000×4.÷10000=29.42kN<30kN，立杆受压强度满足要求。

考虑横向风力及贝雷支架变形的造成杆件弯曲则杆件轴力+弯曲应力组合见下图：

最大弯曲+组合应力为102.04MPa，考虑细长杆强稳定系数则MPa<205MPa，脚手架钢管受压强度、稳定满足要求。

7.3I16分配梁检算

I16布置在贝雷梁上，分配梁上搭设脚手架钢管支架，承受脚手架底托传来的荷载，主要为弯曲应力，分配梁弯曲应力+轴向应力组合应力计算结果见下图

I16轴力+弯矩组合应力图最大值46.78MPa

根据程序计算结果，在所有荷载组合下，最大轴向应力61.478MPa<215MPa，I16分配梁抗拉强度满足要求。

I16分配梁剪切应力图

I16分配梁最大剪应力为45.16<125MPa，抗剪强度满足要求。

7.4贝雷梁检算

贝雷梁布置在临时支墩顶2I45b横垫梁上，单幅横桥向布置21组单层双排普通型贝雷梁，每2榀贝雷梁间用450支撑架连接成一组双排贝雷梁。贝雷梁荷载组合作用下应力值见下图：

轴力加弯曲组合轴向应力最大值为230.MPa<273MPa，强度满足要求。且根据上图计算结果，应力较大处集中出现在临时墩支撑位置处，贝雷梁立杆受较大的支撑力，因结构在支座存在较大剪力原因造成。其他应力分布较小如下图所示，未激活临时墩顶贝雷梁单元组合应力图，最大应力仅为186MPa，而施工中在贝雷梁端部添加有支撑架，对临时墩顶贝雷桁片局部支撑有所加强，受力有所改善，故贝雷梁强度满足要求。

贝雷梁杆件剪切应最大值为51.07MPa<180Mpa，抗剪强度满足要求。

贝雷梁支撑平台刚度检算：贝雷梁在刚度检算荷载组合（砼湿重+支架体系自重）作用下15m跨跨中存在最大位移9.67mm贝雷梁竖向挠度图

7.5横垫梁检算

工字钢横垫梁局部应力力超过215MPa，最大应力224.39MPa。应力超设计规范部位为15m跨临时支墩顶支撑位置处表现为应力集中。如下所示：

根据上图细部情况，最大应力在2I45b横垫梁立柱支撑局部位置，且最大应力值超出设计应力取值215较小，且程序计算结果显示双I45受力不均，靠近15m一侧应力出现最大值，鉴于以上情况，2I45b在9m跨做横垫梁能满足施工强度要求，在15m支墩顶做横垫梁局部应超限，考虑15跨位置横垫梁设置成3拼I45工字钢，进行重新检算得出横垫梁最大压力为149.6MPa<215MPa，满足设计要求。

2I45b横垫梁最大剪切应力为70.50MPa<125MPa，抗剪强度满足要求。

2I45b横垫梁抗弯刚度检算：

最大竖向位移为3.20mm7.6钢管立柱检算

钢管立柱采用Ф609×16mm地铁钢支撑，程序柱底反力结果见下图：

15m跨钢支撑截面为Ф609×16mm钢管：截面参数如下

最长立柱计算长度11m，

<150，立柱长细比满足要求。

根据钢结构设计规范，表5.1.2-1，考虑钢管柱采用焊接螺旋钢管，截面分类为b类，据附录C-2：b类截面轴心受压构件稳定系数

检算考虑竖向力偏心5cm，

15m跨最大竖向力2116kN，则竖向力偏心弯矩：2116×0.05=105.8kN·m，水流冲击产生的弯矩：7.9×4=31.6kN·m

据钢结构设计规范式5.2.1：强度检算：

上式中据表5.2.1第6项次，圆管截面塑性发展系数取1.15

据钢结构设计规范5.2.2，排柱顺桥向压弯稳定检算如下：

； 

7.7连接系及斜撑检算

最大组合应力为132.12MPa<215MPa强度满足要求。

8柱底扩大基础检算

受力最大一排临时墩为15m跨临时支墩，单桩最大受力2116kN。

竖向反力合力大小为：2116+1954+1933+1956+2069=10028kN。钢管立柱支撑基础为条形扩大基础，持力层为强风化砂岩，嵌入基岩深度不小于0.5m，根据设计图，强风化砂岩强度300kPa，下层中风化层砂岩承载力强度700kPa，则基底承载力为300~700kPa，计算取值300kPa。根据反力计算结果：基地应力为：

基底承载力满足要求。

施工采用机械或人工开凿基坑，基地尺寸不小于18m×2.5m，为确保基础周围砼与基岩面无间隙，建议施工扩大基础底层部分不支模板，利用基坑岩壁做模板，确保基础砼填充基坑密实，扩大基础采用钢筋砼，砼标号C30，钢筋布置图详见钢筋布置图。 

柱底预埋钢板采用1000×1000×20mm钢板，钢板与钢管立柱焊接，并均布添加8块加劲钢板。增加立柱钢管，柱底计算最大弯矩55.33kN.m 见下图。

柱底预埋钢板锚筋计算：

预埋钢板及锚筋计算按压弯计算，主筋保护层取10cm，则y计算值取500-100=400。

则

施工实取3钢筋，截面面积为942满足要求。

故为抵抗钢管立柱底弯矩，则预埋钢板每边布置3HRB400锚固钢筋，锚固深度取50cm，末端打弯，与钢板焊接。

9钢筋砼桩基检算

1、桩基承载力检算

第6、7排临时支架钢管柱高6.5m，基础采用钻孔灌注砼桩。钻孔桩基础上预埋80×80×2cm钢板相连，以便与钢管柱连接。

计算依据：施工设计图、《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG  D63-2007,

选取单桩受力最大，即FMAX=2116KN的第6、7排临时桩进行桩基承载力检算。

（1）第6、7排临时桩检算

第6、7排临时支架钢管柱基础采用桩直径1.3m的钻孔灌注桩基础，桩长15m，桩顶标高设计为：456.318，桩底标高441.318，桩基按嵌岩柱桩设计，桩基承受荷载为2116KN。查XX湖XX渠桥桥型布置图及地勘资料，根据主桥2、3号墩位处地质资料，桩基按进入素土层4.97m，强风化层1.81m，嵌入中风化泥质砂岩8.22m进行验算，各地层相关指标如下：

中风化泥质砂岩：饱和单轴抗压强度取frk=2.8MPa ；端阻发挥系数；侧阻发挥系数

素填土（强风化层按土层计算摩擦力）：侧阻力发挥系数 , 。

=0.3×1.327×(2.8×106)+4.082×0.024×8.22×(2.8×106)+0.5×0.8×4.082×（4.97+1.81）×(30×103)

=3702KN

钻孔桩顶竖向荷载：单桩最大受力2116kN 

桩自重：1.327×26×15=517kN

总荷载P=2116+517=2633kN

P<，满足要求。

安全系数大小为：

2、桩身结构设计

因桩身主要承受竖向荷载，桩身配筋设计主要满足构造要求。

桩身材料采用混凝土为C30 , ，钢筋为HRB400, 。

（1）直径为1.3米桩构造：

主筋选用19Ф22，间距约20cm，主筋净保护层60mm，则钢筋的实配面积S=7219。

验算最小配筋率：

其箍筋φ10mm@200mm沿桩身通长螺旋布置，沿钢筋笼骨架每隔2m设置φ22mm加劲箍一道，加劲箍内φ22mm三角支撑。桩尖1.0m内主筋向内弯15度，以便向孔桩内下钢筋笼。

10肋板处支架检算

10.1 竹胶板及小肋木检算

由于竹胶板与10×10cm小肋木布置与箱梁其他位置的布置相同，根据6.1及6.2小结的检算可知竹胶板及肋木的强度、刚度均满足要求。

10.2  I16工字钢分配梁检算

取最不利位置及腹板位置进行检算，腹板处砼高度为1.7m，

强度检算：腹板下荷载：q’=(26×1.7×1.2+8.5×1.4)×0.60=38.96kN/m 

刚度检算：腹板下荷载：q’=26×1.7×0.6×1.2=31.8kN/m 

查《路桥施工计算手册》附表3-31可知I16工字钢：

截面抵抗矩为

截面惯性矩为

半截面面积矩为

  腹板厚度

<215Mpa(满足要求)

I16工字钢剪力：

kN

底板下最大挠度：

（刚度满足要求）

10.3  I45工字钢横垫梁检算

采用双拼I45b工字钢作为横垫梁，查《路桥施工计算手册》附表3-31可知I45工字钢：

截面抵抗矩为

截面惯性矩为

半截面面积矩为

  腹板厚度

考虑横垫梁上箱梁底部为均布荷载，则在台帽2m范围内，除翼缘板范围的混凝土总量为33.4m³。

则横垫梁最大均布荷载为：q=33.4×26×1.2÷2÷15+8.5×1.4=46.636 kN/m

刚度检算荷载：q=33.4×26×1.2÷2÷15=34.736 kN/m

<215Mpa(满足要求)

I45工字钢剪力：

每片工字钢荷载kN

底板下最大挠度：

（刚度满足要求）

10.3  钢管桩检算

3根钢管桩与双拼I45工字钢梁构成一个2跨连续梁，则中间钢管桩受力最大，F=1.5ql=1.5×46.636×9.15=0KN,小于贝雷梁下钢管桩的最大压力2116KN,高度最高为8.54m<11m,根据本计算书的7.6.1小节可知，钢管桩强度及稳定性均能满足要求。

111#、4#墩桩基偏压检算

0#、13#临时支架钢管立于1#、4#承台上，造成偏压 ，需要对桩基进行偏心受压检算。

由上图可知，本跨长度12m。

混凝土重量按静载取安全系数1.2，模板重量按混凝土重量的5%，则此跨混凝土及模板总重为： 

支架总重： 

贝雷梁共168片总重： 

I16工字钢： 

I45b工字钢： 

Φ609×16钢管桩： 

∴每根混凝土桩受力

墩身及承台总重量

N1偏心产生弯矩M=1181.328KN×1.33m=1571.2KN·m

桩基受力模型如右图：

本桥桩基采用Φ180C30钢筋混凝土桩基础，所用钢筋为HRB400钢筋，半径r=90cm，rs=83cm。

根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）公式C.0.2-1得

式中：

：轴向力偏心距；

A、B：有关混凝土承载力的计算系数；

C、D：有关纵向钢筋承载力的计算系数；

：纵向钢筋配筋率，本方案桩基中

r：圆形截面的半径，本方案中r=90cm；

：

：混凝土轴心抗压强度设计值，C30砼=13.8MPa；

：普通钢筋抗压强度设置值，HRB400钢筋=330MPa；

假定=0.6，查表C.0.2得：A=1.4908，B=0.6651，C=0.5021，D=1.7856

带入得=54.3

考虑中风化以上桩体为柱体，高度为303cm，其回转半径

<15

而根据公式

(-38)/38=42.9%>2%,故需从新设定值从新计算，计算过程不重复，结果见下表：

最终算得=0.71时

将相对应的A,B,C,D值带入5.3.9-1得

,满足要求

将相对应的A,B,C,D值带入5.3.9-2得

满足要求

所以此处桩基承载力及抗弯矩力满足要求

12结论

(20)经各项检算，该满堂支架结构强度、刚度、稳定基本能满足该桥主跨56m箱梁现浇砼施工。

(21)计算钢管柱高度均取11m，根据检算及市场材料供应情况综合考虑，6#、7#临时墩采用609×16mm钢管桩。其余临时墩采用609×14mm钢管桩。

(22)通过脚手架钢管立柱强度、稳定能满足施工要求，但由于贝雷梁受荷载作用变形，相当于对钢管脚手架的基础不均沉降，导致脚手架支架存在部分弯曲应力，故支架搭设过程中应添加好纵横剪刀撑，立柱底托宜支垫木板，以协调贝雷梁变形，减少支架弯曲作用。

(23)贝雷梁在临时墩顶存在较大应力，施工贝雷梁应添加固定好支撑架。

(24)柱顶横垫梁在柱顶支撑处局部应力过大，应加强焊接加劲肋， 15m跨横垫梁工字钢采用3排I45b工字钢，并焊接成整体。

(25)翼板下斜向支撑采用2C22b槽钢焊接成钢箱，与横垫梁及钢管立柱焊接，焊接部位横垫梁处应设加劲肋，斜撑与钢管连接及横向连接系与钢管连接建以采用抱箍螺栓连接，以减少安装拆除的焊接切割工程量，减少钢管立柱损伤，确保钢管立柱后期周转使用。下载本文