外墙双排扣件式脚手架计算书_动视

外墙双排扣件式脚手架计算书

2025-09-29 08:40:27 责编:小OO

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外墙双排扣件式脚手架计算书

计算依据：

1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011

2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011

3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012

4、《钢结构设计规范》GB50017-2003

一、脚手架参数

脚手架设计类型	结构脚手架，装修脚手架	脚手板设计荷载(kN/m2)	3，2
同时施工作业层数	1，1	卸荷设置	无
脚手架搭设方式	双排脚手架	脚手架钢管类型	Φ48.3×3.6
脚手架架体高度H(m)	48	脚手架沿纵向搭设长度L(m)	181
立杆步距h(m)	1.8	立杆纵距或跨距la(m)	1.5
立杆横距lb(m)	1.05	内立杆离建筑物距离a(m)	0.2
双立杆计算方法	按构造要求设计	双立杆计算高度H1(m)	10

二、荷载设计

脚手板类型	木脚手板	脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)	0.35
脚手板铺设方式	2步1设	密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)	0.01
挡脚板类型	木挡脚板	栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)	0.17
挡脚板铺设方式	2步1设	每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)	0.129
横向斜撑布置方式	4跨1设	结构脚手架作业层数njj	1
结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)	3	装修脚手架作业层数nzj	1
装修脚手架荷载标准值Gkzj(kN/m2)	2	地区	河南新乡市
安全网设置	全封闭	基本风压ω0(kN/m2)	0.3
风荷载体型系数μs	1.254	风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)	1.06，0.796
风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)	0.399，0.299

计算简图：

立面图

侧面图

三、纵向水平杆验算

纵、横向水平杆布置方式	纵向水平杆在上	横向水平杆上纵向水平杆根数n	2
横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)	205	横杆截面惯性矩I(mm4)	127100
横杆弹性模量E(N/mm2)	206000	横杆截面抵抗矩W(mm3)	5260

纵、横向水平杆布置

承载能力极限状态

q=1.2×(0.04+Gkjb×lb/(n+1))+1.4×Gk×lb/(n+1)=1.2×(0.04+0.35×1.05/(2+1))+1.4×3×1.05/(2+1)=1.665kN/m

正常使用极限状态

q'=(0.04+Gkjb×lb/(n+1))+Gk×lb/(n+1)=(0.04+0.35×1.05/(2+1))+3×1.05/(2+1)=1.212kN/m

计算简图如下：

1、抗弯验算

Mmax=0.1qla2=0.1×1.665×1.52=0.375kN·m

σ=Mmax/W=0.375×106/5260=71.206N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求！

2、挠度验算

νmax=0.677q'la4/(100EI)=0.677×1.212×15004/(100×206000×127100)=1.587mm

νmax＝1.587mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm

满足要求！

3、支座反力计算

承载能力极限状态

Rmax=1.1qla=1.1×1.665×1.5=2.747kN

正常使用极限状态

Rmax'=1.1q'la=1.1×1.212×1.5=2kN

四、横向水平杆验算

承载能力极限状态

由上节可知F1=Rmax=2.747kN

q=1.2×0.04=0.048kN/m

正常使用极限状态

由上节可知F1'=Rmax'=2kN

q'=0.04kN/m

1、抗弯验算

计算简图如下：

弯矩图(kN·m)

σ=Mmax/W=0.967×106/5260=183.86N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求！

2、挠度验算

计算简图如下：

变形图(mm)

νmax＝3.161mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[1050/150，10]＝7mm

满足要求！

3、支座反力计算

承载能力极限状态

Rmax=2.772kN

五、扣件抗滑承载力验算

横杆与立杆连接方式

单扣件

扣件抗滑移折减系数

0.85

扣件抗滑承载力验算：

纵向水平杆：Rmax=2.747/2=1.373kN≤Rc=0.85×8=6.8kN

横向水平杆：Rmax=2.772kN≤Rc=0.85×8=6.8kN

满足要求！

六、荷载计算

脚手架架体高度H	48	脚手架钢管类型	Φ48.3×3.6
每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)	0.129

立杆静荷载计算

1、立杆承受的结构自重标准值NG1k

单外立杆：NG1k=(gk+la×n/2×0.04/h)×H=(0.129+1.5×2/2×0.04/1.8)×48=7.78kN

单内立杆：NG1k=7.78kN

2、脚手板的自重标准值NG2k1

单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×1/2/2=(48/1.8+1)×1.5×1.05×0.35×1/2/2=3.813kN

1/2表示脚手板2步1设

单内立杆：NG2k1=3.813kN

3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2

单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/2=(48/1.8+1)×1.5×0.17×1/2=3.528kN

1/2表示挡脚板2步1设

4、围护材料的自重标准值NG2k3

单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×48=0.72kN

构配件自重标准值NG2k总计

单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=3.813+3.528+0.72=8.06kN

单内立杆：NG2k=NG2k1=3.813kN

立杆施工活荷载计算

外立杆：NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj+nzj×Gkzj)/2=1.5×1.05×(1×3+1×2)/2=3.938kN

内立杆：NQ1k=3.938kN

组合风荷载作用下单立杆轴向力：

单外立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(7.78+8.06)+ 0.9×1.4×3.938=23.97kN

单内立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(7.78+3.813)+ 0.9×1.4×3.938=18.873kN

七、立杆稳定性验算

脚手架架体高度H	48	立杆计算长度系数μ	1.5
立杆截面抵抗矩W(mm3)	5260	立杆截面回转半径i(mm)	15.9
立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)	205	立杆截面面积A(mm2)	506
连墙件布置方式	两步三跨

1、立杆长细比验算

立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m

长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.811≤210

轴心受压构件的稳定系数计算：

立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.118m

长细比λ=l0/i=3.118×103/15.9=196.132

查《规范》表A得，φ=0.188

满足要求！

2、立杆稳定性验算

不组合风荷载作用

单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×(7.78+8.06)+1.4×3.938=24.521kN

σ=N/(φA)=24520.875/(0.188×506)=257.767N/mm2>[f]=205N/mm2

满足要求！

组合风荷载作用

单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(7.78+8.06)+0.9×1.4×3.938=23.97kN

Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.299×1.5×1.82/10=0.183kN·m

σ=N/(φA)+ Mw/W=23969.625/(0.188×506)+183095./5260=286.781N/mm2>[f]=205N/mm2

满足要求！

八、脚手架架体高度验算

不组合风荷载作用

Hs1=(φAf-(1.2NG2k+1.4NQ1k))×H/(1.2NG1k)=(0.188×506×205×10-3-(1.2×8.06+1.4×3.938))×48/(1.2×7.78)=22.192m

组合风荷载作用

Hs2=(φAf-(1.2NG2k+0.9×1.4×(NQ1k+Mwk φA/W)))×H/(1.2NG1k)=(φAf-(1.2NG2k+0.9×1.4×NQ1k+Mw φA/W))×H/(1.2NG1k)=(0.188×506×205×10-3-(1.2×8.06+0.9×1.4×3.938+0.183×1000×0.188×506/5260))×48/(1.2×7.78)=8.002m

Hs=8.002m≤H=48m

满足要求！

九、连墙件承载力验算

连墙件布置方式	两步三跨	连墙件连接方式	扣件连接
连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)	3	连墙件计算长度l0(mm)	1350
连墙件截面类型	钢管	连墙件型号	Ф48×3.5
连墙件截面面积Ac(mm2)	4	连墙件截面回转半径i(mm)	158
连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)	205	连墙件与扣件连接方式	单扣件
扣件抗滑移折减系数	0.85

Nlw=1.4×ωk×2×h×3×la=1.4×0.399×2×1.8×3×1.5=9.049kN

长细比λ=l0/i=1350/158=8.544，查《规范》表A.0.6得，φ=0.979

(Nlw+N0)/(φAc)=(9.049+3)×103/(0.979×4)=25.169N/mm2≤0.85 ×[f]=0.85 ×205N/mm2=174.25N/mm2

满足要求！

扣件抗滑承载力验算：

Nlw+N0=9.049+3=12.049kN>0.85×8=6.8kN

满足要求！

十、立杆地基承载力验算

地基土类型	粘性土	地基承载力特征值fg(kPa)	140
地基承载力调整系数mf	1	垫板底面积A(m2)	0.25

单立杆的轴心压力标准值N=NG1k+NG2k+NQ1k=7.78+8.06+3.938=19.778kN

立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝19.778/(1×0.25)＝79.111kPa≤fg＝140kPa

满足要求！

结论和建议：

满足要求！

型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书

计算依据：

1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011

2、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010

3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012

4、《钢结构设计规范》GB50017-2003

架体验算

一、脚手架参数

脚手架设计类型	结构脚手架，装修脚手架	脚手板设计荷载(kN/m2)	3，2
同时施工作业层数	1，1	卸荷设置	无
脚手架搭设方式	双排脚手架	脚手架钢管类型	Ф48×3
脚手架架体高度H(m)	18	脚手架沿纵向搭设长度L(m)	181
立杆步距h(m)	1.8	立杆纵距或跨距la(m)	1.5
立杆横距lb(m)	0.85	横向水平杆计算外伸长度a1(m)	0.15
内立杆离建筑物距离a(m)	0.2	双立杆计算方法	不设置双立杆

二、荷载设计

脚手板类型	木脚手板	脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)	0.35
脚手板铺设方式	1步1设	密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)	0.01
挡脚板类型	木挡脚板	栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)	0.17
挡脚板铺设方式	1步1设	每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)	0.12
横向斜撑布置方式	4跨1设	结构脚手架作业层数njj	1
结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)	3	装修脚手架作业层数nzj	1
装修脚手架荷载标准值Gkzj(kN/m2)	2	地区	河南新乡市
安全网设置	全封闭	基本风压ω0(kN/m2)	0.3
风荷载体型系数μs	1.132	风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)	0.938，0.65
风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)	0.319，0.221

计算简图：

立面图

侧面图

三、横向水平杆验算

纵、横向水平杆布置方式	横向水平杆在上	纵向水平杆上横向水平杆根数n	2
横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)	205	横杆截面惯性矩I(mm4)	107800
横杆弹性模量E(N/mm2)	206000	横杆截面抵抗矩W(mm3)	4490

纵、横向水平杆布置

承载能力极限状态

q=1.2×(0.033+Gkjb×la/(n+1))+1.4×Gk×la/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×1.5/(2+1))+1.4×3×1.5/(2+1)=2.35kN/m

正常使用极限状态

q'=(0.033+Gkjb×la/(n+1))+Gk×la/(n+1)=(0.033+0.35×1.5/(2+1))+3×1.5/(2+1)=1.708kN/m

计算简图如下：

1、抗弯验算

Mmax=max[qlb2/8，qa12/2]=max[2.35×0.852/8，2.35×0.152/2]=0.212kN·m

σ=Mmax/W=0.212×106/4490=47.267N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求！

2、挠度验算

νmax=max[5q'lb4/(384EI)，q'a14/(8EI)]=max[5×1.708×8504/(384×206000×107800)，1.708×1504/(8×206000×107800)]=0.523mm

νmax＝0.523mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[850/150，10]＝5.667mm

满足要求！

3、支座反力计算

承载能力极限状态

Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=2.35×(0.85+0.15)2/(2×0.85)=1.382kN

正常使用极限状态

Rmax'=q'(lb+a1)2/(2lb)=1.708×(0.85+0.15)2/(2×0.85)=1.005kN

四、纵向水平杆验算

承载能力极限状态

由上节可知F1=Rmax=1.382kN

q=1.2×0.033=0.04kN/m

正常使用极限状态

由上节可知F1'=Rmax'=1.005kN

q'=0.033kN/m

1、抗弯验算

计算简图如下：

弯矩图(kN·m)

σ=Mmax/W=0.562×106/4490=125.061N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求！

2、挠度验算

计算简图如下：

变形图(mm)

νmax＝2.971mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm

满足要求！

3、支座反力计算

承载能力极限状态

Rmax=3.198kN

五、扣件抗滑承载力验算

横杆与立杆连接方式

单扣件

扣件抗滑移折减系数

0.9

扣件抗滑承载力验算：

横向水平杆：Rmax=1.382kN≤Rc=0.9×8=7.2kN

纵向水平杆：Rmax=3.198kN≤Rc=0.9×8=7.2kN

满足要求！

六、荷载计算

脚手架架体高度H	18	脚手架钢管类型	Ф48×3
每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)	0.12

立杆静荷载计算

1、立杆承受的结构自重标准值NG1k

单外立杆：NG1k=(gk+(lb+a1)×n/2×0.033/h)×H=(0.12+(0.85+0.15)×2/2×0.033/1.8)×18=2.493kN

单内立杆：NG1k=2.493kN

2、脚手板的自重标准值NG2k1

单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×(lb+a1)×Gkjb×1/1/2=(18/1.8+1)×1.5×(0.85+0.15)×0.35×1/1/2=2.887kN

1/1表示脚手板1步1设

单内立杆：NG2k1=2.887kN

3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2

单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/1=(18/1.8+1)×1.5×0.17×1/1=2.805kN

1/1表示挡脚板1步1设

4、围护材料的自重标准值NG2k3

单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×18=0.27kN

构配件自重标准值NG2k总计

单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=2.887+2.805+0.27=5.962kN

单内立杆：NG2k=NG2k1=2.887kN

立杆施工活荷载计算

外立杆：NQ1k=la×(lb+a1)×(njj×Gkjj+nzj×Gkzj)/2=1.5×(0.85+0.15)×(1×3+1×2)/2=3.75kN

内立杆：NQ1k=3.75kN

组合风荷载作用下单立杆轴向力：

单外立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.493+5.962)+ 0.9×1.4×3.75=14.872kN

单内立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.493+2.887)+ 0.9×1.4×3.75=11.182kN

七、立杆稳定性验算

脚手架架体高度H	18	立杆计算长度系数μ	1.5
立杆截面抵抗矩W(mm3)	4490	立杆截面回转半径i(mm)	15.9
立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)	205	立杆截面面积A(mm2)	424
连墙件布置方式	两步三跨

1、立杆长细比验算

立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m

长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.811≤210

轴心受压构件的稳定系数计算：

立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.118m

长细比λ=l0/i=3.118×103/15.9=196.132

查《规范》表A得，φ=0.188

满足要求！

2、立杆稳定性验算

不组合风荷载作用

单立杆的轴心压力标准值N'=NG1k+NG2k+NQ1k=2.493+5.962+3.75=12.206kN

单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×(2.493+5.962)+1.4×3.75=15.397kN

σ=N/(φA)=15396.6/(0.188×424)=193.153N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求！

组合风荷载作用

单立杆的轴心压力标准值N'=NG1k+NG2k+NQ1k=2.493+5.962+3.75=12.206kN

单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(2.493+5.962)+0.9×1.4×3.75=14.872kN

Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.221×1.5×1.82/10=0.135kN·m

σ=N/(φA)+ Mw/W=14871.6/(0.188×424)+135331.56/4490=216.707N/mm2>[f]=205N/mm2

满足要求！

八、连墙件承载力验算

连墙件布置方式	两步三跨	连墙件连接方式	扣件连接
连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)	3	连墙件计算长度l0(mm)	1350
连墙件截面类型	钢管	连墙件型号	Ф48×3.5
连墙件截面面积Ac(mm2)	4	连墙件截面回转半径i(mm)	15.8
连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)	205	连墙件与扣件连接方式	双扣件
扣件抗滑移折减系数	0.9

Nlw=1.4×ωk×2×h×3×la=1.4×0.319×2×1.8×3×1.5=7.235kN

长细比λ=l0/i=1350/15.8=85.443，查《规范》表A.0.6得，φ=0.692

(Nlw+N0)/(φAc)=(7.235+3)×103/(0.692×4)=30.246N/mm2≤0.85 ×[f]=0.85 ×205N/mm2=174.25N/mm2

满足要求！

扣件抗滑承载力验算：

Nlw+N0=7.235+3=10.235kN≤0.9×12=10.8kN

满足要求！

悬挑梁验算

一、基本参数

主梁离地高度(m)	15	悬挑方式	普通主梁悬挑
主梁间距(mm)	1500	主梁与建筑物连接方式	平铺在楼板上
锚固点设置方式	压环钢筋	压环钢筋直径d(mm)	16
主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)	1250	主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)	150
主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)	1600	梁/楼板混凝土强度等级	C30

二、荷载布置参数

支撑点号	支撑方式	距主梁外锚固点水平距离(mm)	支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)	支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)	是否参与计算
1	上拉	1150	3300	1050	否
2	下撑	1160	3300	1050	否

作用点号	各排立杆传至梁上荷载标准值F'(kN)	各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)	各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)	主梁间距la(mm)
1	12.21	15.4	350	1500
2	12.21	15.4	1200	1500

附图如下：

平面图

立面图

三、主梁验算

主梁材料类型	工字钢	主梁合并根数nz	1
主梁材料规格	16号工字钢	主梁截面积A(cm2)	26.1
主梁截面惯性矩Ix(cm4)	1130	主梁截面抵抗矩Wx(cm3)	141
主梁自重标准值gk(kN/m)	0.205	主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2)	215
主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2)	125	主梁弹性模量E(N/mm2)	206000
主梁允许挠度[ν](mm)	1/250

荷载标准值：

q'=gk=0.205=0.205kN/m

第1排：F'1=F1'/nz=12.21/1=12.21kN

第2排：F'2=F2'/nz=12.21/1=12.21kN

荷载设计值：

q=1.2×gk=1.2×0.205=0.246kN/m

第1排：F1=F1/nz=15.4/1=15.4kN

第2排：F2=F2/nz=15.4/1=15.4kN

1、强度验算

弯矩图(kN·m)

σmax=Mmax/W=24.062×106/141000=170.654N/mm2≤[f]=215N/mm2

符合要求！

2、抗剪验算

剪力图(kN)

τmax=Qmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=31.107×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=36.763N/mm2

τmax=36.763N/mm2≤[τ]=125N/mm2

符合要求！

3、挠度验算

变形图(mm)

νmax=9.045mm≤[ν]=2×lx/250=2×1250/250=10mm

符合要求！

4、支座反力计算

R1=-14.842kN,R2=46.343kN

四、悬挑主梁整体稳定性验算

主梁轴向力：N =[0]/nz=[0]/1=0kN

压弯构件强度：σmax=Mmax/(γW)+N/A=24.062×106/(1.05×141×103)+0×103/2610=162.527N/mm2≤[f]=215N/mm2

塑性发展系数γ

符合要求！

受弯构件整体稳定性分析：

其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：

查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=2

由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到 φb值为0.93。

σ = Mmax/(φbWx)=24.062×106/(0.929×141×103)=183.696N/mm2≤[f]=215N/mm2

符合要求！

五、锚固段与楼板连接的计算

主梁与建筑物连接方式	平铺在楼板上	锚固点设置方式	压环钢筋
压环钢筋直径d(mm)	16	主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)	1600
梁/楼板混凝土强度等级	C30

压环钢筋1

压环钢筋2

锚固点压环钢筋受力：N/2 =7.421kN

压环钢筋验算：

σ=N/(4A)=N/πd2=14.842×103/(3.14×162)=18.455N/mm2≤0.85×[f]=0.85×65=55.25N/mm2

注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2

水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度

符合要求！

结论和建议：

满足要求！下载本文

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