其中∑R=R1/Kb2+Rb+R2；∑X=XX+X1/ Kb2+Xb+X2

式中Id--两相短路电流，A；

∑R、∑X—短路回路内一相电阻、电抗值的总和，Ω；

XX—根据三相短路容量计算的系统电抗值，Ω；

R1、X1—高压电缆的电阻、电抗值，Ω；

Kb—矿用变压器的变压比，若一次电压为１０ＫＶ，二次电压为１２００Ｖ、６９０Ｖ时，变比依次为８．３、１４．５

Rb、Xb—矿用变压器的电阻、电抗值

R2、X2—低压电缆的电阻、电抗值

Ue—变压器二次侧的额定电压，对于660V网络，Ue以690V计算；对于1140V网络，Ue以1200V计算

经查表：

70²高压电缆R1=0.3Ω/Km，X1=0.08Ω/Km；

50²高压电缆R1=0.42Ω/Km，X1=0.08Ω/Km；

35²高压电缆R1=0.6Ω/Km，X1=0.08Ω/Km；

1140V变压器Rb=0.0167，Xb=0.1246；

660V变压器Rb=0.0056，Xb=0.0415；

1140V系统下XX=0.0144；

660V系统下XX=0.0048；

70²低压电缆R2=0.315Ω/Km，X2=0.078Ω/Km；

50²低压电缆R2=0.448Ω/Km，X2=0.081Ω/Km；

35²低压电缆R2=0.616Ω/Km，X2=0.084Ω/Km；

25²低压电缆R2=0.8Ω/Km，X2=0.088Ω/Km；

16²低压电缆R2=1.37Ω/Km，X2=0.09Ω/Km；

1、副井井下660V系统最远端两相短路电流

∑R=R1/Kb2+Rb+R2=0.539948

∑X=XX+X1/ Kb2+Xb+X2=0.118166

Id=Ue/2√(∑R)2+(∑X)2=627.27A

2、副井井下1140V系统最远端两相短路电流

∑R=R1/Kb2+Rb+R2=0.27092

∑X=XX+X1/ Kb2+Xb+X2=0.20162

Id=Ue/2√(∑R)2+(∑X)2=1776.73A

3、副井井下风机专用线最远端两相短路电流

∑R=R1/Kb2+Rb+R2=0.2

∑X=XX+X1/ Kb2+Xb+X2=0.086

Id=Ue/2√(∑R)2+(∑X)2=1568A

4、主井井下660V系统最远端两相短路电流

∑R=R1/Kb2+Rb+R2=0.09

∑X=XX+X1/ Kb2+Xb+X2=0.06

Id=Ue/2√(∑R)2+(∑X)2=3136A

5、主井井下1140V系统最远端两相短路电流

∑R=R1/Kb2+Rb+R2=0.277

∑X=XX+X1/ Kb2+Xb+X2=0.2

Id=Ue/2√(∑R)2+(∑X)2=1756A

6、地面660V动力线最远端两相短路电流

∑R=R1/Kb2+Rb+R2=0.4

∑X=XX+X1/ Kb2+Xb+X2=0.1

Id=Ue/2√(∑R)2+(∑X)2=841.46A

7、主扇线路最远端两相短路电流

∑R=R1/Kb2+Rb+R2=0.044

∑X=XX+X1/ Kb2+Xb+X2=0.053

Id=Ue/2√(∑R)2+(∑X)2=4967.96A

高压开关整定

根据公式I≥1.2～1.4(Inst+∑In)/（KTr×Ti）

式中：I 高压配电箱的过电流继电器电流整定值

Inst 起动电流最大一台或几台（同时起动）电动机的额定起动电流。

    ∑In  其余用电设备的额定电流之和。

KTr  变压器的变比。当电压比为10000/1140时KTr=8.8；当电压比为10000/660时KTr=15.2

Ti  电流互感器的变流比。所使用的电流互感器为200/5。

1、控制副井井下移变的开关柜

1140V系统

I=1.3×（160×0.65×6+653×0.65）/（8.8×40）=3.87A

660V系统

I=1.3×（90×1.15×6+700.2×1.15）/（15.2×40）=3.05A

所以控制移变的开关柜整定值为6.92A

2、控制副井井下风机专用移变的开关柜

I=1.3×（60×1.15×6+194×1.15）/（15.2×40）=1.4A

3、控制主井井下移变的开关柜

1140V系统

I=1.3×（160×0.65×6+382×0.65）/（8.8×40）=3.2A

660V系统

I=1.3×（90×1.15×6+529×1.15）/（15.2×40）=2.63A

所以控制移变的开关柜整定值为5.83A

4、控制地面动力变压器的开关柜

I=1.3×（160×0.65×6+382×0.65）/（8.8×40）=2.5A下载本文