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工

专

项

方

案

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审核人：

编制单位：江苏南通六建建设集团有限公司

编制日期：2013年4月8日工程概况

德尔国际丝绸广场二期工程位于吴江盛泽镇西环路，其中7#楼A 区为现浇钢筋混凝土剪力墙结构地下1层，地上14层，B 区为现浇钢筋混凝土框架结构，地下2层，地上3层。

1脚手架工程设计及搭设参数

7#楼因外立面阳台较多，基于此考虑，将悬挑型钢搁置在楼面脚手架设计部位并按规范进行锚固，再通过连接耳板用花篮螺栓把斜拉杆张紧，以达到吊拉杆受力，再在型钢上搭设钢管脚手架。

7#楼4层以下采用全封闭双排外落地脚手架，4层以上采用五段全封闭悬挑双排外脚手架，计划从4层开始在楼面设预埋螺栓连接型钢悬挑并圆钢斜拉结构。第一挑为4～6层，共9步全高16.5m；第二挑为7～9层，共9步全高16.5m；第三挑为10～12层，共9步全高16.5m；第四挑为13～屋面层，共9步全高16.5m；脚手架钢管选用Φ48×2.8；外挑工字钢采用I16，长度约3.75m；预埋螺栓为M20的8.8级普通螺栓，穿墙长度为300mm、400mm；钢筋拉杆上端与建筑物主体结构连接位置设置吊挂支座，吊挂支座采用锚固螺栓与建筑物主体结构连接。钢筋拉杆与钢梁耳板以及吊挂支座宜采用8.8级螺栓连接。工字钢端部焊接连接耳板通过Φ20的圆钢拉杆（两端焊接耳板，中部设置花篮螺栓调节挑梁高低）与上一层边梁或混凝土墙柱上设置的穿墙8.8级普通螺栓拉接；脚手架立杆步距为1.8m，纵距为1.5m，内外立杆横距为0.8m，内立杆距外墙边0.5m，每楼层处铺设木板封闭；脚手架与建筑物的连墙拉结在二步三跨内采用预埋件焊接连接的方式；脚手架的剪刀撑按水平5m，垂直6m，从两端做起，对称均匀，自下而上，左右连续，同步到顶设置；每步设扶手栏杆、踢脚杆和满铺竹笆脚手片；脚手架外立杆内侧挂密目式安全网封闭施工；其余搭设要求按江苏省工程建设标准DGJ32/J121－2011《建筑施工悬挑式钢管脚手架安全技术规程》规定执行，施工作业层按2层计算，活载取值为3.0KN/㎡,本地区基本风压为0.3 KN/㎡。

上拉式带联梁悬挑承力架计算书

脚手架的计算参照江苏省规范《建筑施工悬挑式钢管脚手架安全技术规程》（DGJ32/J121－2011）, 和《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。

计算参数:

钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0.80。

双排脚手架，搭设高度16.5米，立杆采用单立管。

立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构1.55米，步距1.80米。

采用的钢管类型为48×2.8，

连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。

施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。

脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设4层计算。

栏杆采用竹笆片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。

脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。

基本风压0.30kN/m2，高度变化系数0.8400，体型系数1.1340。

按照江苏悬挑脚手架规范中规定并参照荷载国家规范，确定荷载组合分项系数如下：

由可变荷载效应控制的组合S=1.2×3.11+ 1.4×2.40=7.10kN

由永久荷载效应控制的组合S=1.35×3.11+0.7×1.4×2.40=6.556kN

由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.4

悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度2.45米；

悬挑水平钢梁上面的联梁采用[12.6号槽钢U口水平，相邻悬挑钢梁之间的联梁上最多布置2根立杆。

悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物2.27m。拉杆采用钢丝绳。

一、大横杆的计算

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算(考虑结构重要性安全系数)

大横杆的自重标准值 P1=0.039kN/m

脚手板的荷载标准值 P2=1.100×0.100×0.800/2=0.044kN/m

活荷载标准值 Q=1.100×2.000×0.800/2=0.880kN/m

静荷载的计算值 q1=1.20×0.039+1.20×0.044=0.100kN/m

活荷载的计算值 q2=1.40×0.880=1.232kN/m

大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)

2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩

跨中最大弯矩计算公式如下:

跨中最大弯矩为

M1=(0.08×0.100+0.10×1.232)×1.5002=0.295kN.m

支座最大弯矩计算公式如下:

支座最大弯矩为

M2=-(0.10×0.100+0.117×1.232)×1.5002=-0.347kN.m

我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

=0.347×106/4248.0=81.626N/mm2

大横杆的计算强度小于1.0N/mm2,满足要求!

3.挠度计算

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

计算公式如下:

静荷载标准值q1=0.039+0.044=0.083kN/m

活荷载标准值q2=0.880kN/m

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

V=(0.677×0.083+0.990×0.880)×1500.04/(100×2.06×105×101950.0)=2.236mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!

二、小横杆的计算

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算(考虑结构重要性安全系数)

大横杆的自重标准值 P1=1.100×0.036×1.500=0.059kN

脚手板的荷载标准值 P2=1.100×0.100×0.800×1.500/2=0.066kN活荷载标准值 Q=1.100×2.000×0.800×1.500/2=1.320kN

荷载的计算值 P=1.20×0.059+1.20×0.066+1.40×1.320=1.997kN

小横杆计算简图

2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=(1.2×0.039)×0.8002/8+1.997×0.800/4=0.403kN.m

=0.403×106/4248.0=94.926N/mm2

小横杆的计算强度小于1.0N/mm2,满足要求!

3.挠度计算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=5.0×0.039×800.004/(384×2.060×105×101950.000)=0.01mm 集中荷载标准值P=0.059+0.066+1.320=1.445kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V2=1444.575×800.0×800.0×800.0/(48×2.06×105×101950.0)=0.734mm

最大挠度和

V=V1+V2=0.744mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!

三、扣件抗滑力的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤R c

其中 R c——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R ——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

1.荷载值计算(考虑结构重要性安全系数)

横杆的自重标准值 P1=1.100×0.036×0.800=0.031kN

脚手板的荷载标准值 P2=1.100×0.100×0.800×1.500/2=0.066kN

活荷载标准值 Q=1.100×2.000×0.800×1.500/2=1.320kN

荷载的计算值 R=1.20×0.031+1.20×0.066+1.40×1.320=1.965kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；

四、脚手架荷载标准值

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1001

N G1 = 0.100×16.500=1.652kN

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.10

N G2 = 0.100×4×1.500×(0.800+1.550)/2=0.705kN

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.17

N G3 = 0.170×1.500×4/2=0.510kN

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010

N G4 = 0.010×1.500×16.500=0.247kN

经计算得到，静荷载标准值 N G = 1.10×(N G1+N G2+N G3+N G4) = 3.426kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值 N Q = 1.10×2.000×2×1.500×0.800/2=2.0kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

其中 W0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.300

U z——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：U z = 0.840

U s——风荷载体型系数：U s = 1.134

经计算得到，风荷载标准值W k = 0.300×0.840×1.134 = 0.314kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.20N G + 0.9×1.40N Q

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.20×3.426+0.9×1.40×2.0=7.437kN

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.20N G + 1.40N Q

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.20×3.426+1.40×2.0=7.807kN

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 M W计算公式

M W = 0.9×1.40W k l a h2/10

其中 W k——风荷载标准值(kN/m2)；

l a——立杆的纵距 (m)；

h ——步距 (m)。

经过计算得到风荷载产生的弯矩 M w=0.9×1.40×0.314×1.500×1.800×1.800/10=0.192kN.m

五、立杆的稳定性计算

1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中 N ——立杆的轴心压力设计值，N=7.807kN；

i ——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；

k ——计算长度附加系数，取1.155；

u ——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；

l0——计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；

A ——立杆净截面面积，A=3.974cm2；

W ——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；

——由长细比，为3118/16=195；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.191；

——钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到=7807/(0.19×397)=102.610N/mm2；

[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=1.00N/mm2；

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!

2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中 N ——立杆的轴心压力设计值，N=7.437kN；

i ——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；k ——计算长度附加系数，取1.155；

u ——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；

l0——计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；

A ——立杆净截面面积，A=3.974cm2；

W ——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；

——由长细比，为3118/16=195；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.191；

M W——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，M W=0.192kN.m；

——钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到=7437/(0.19×

397)+192000/4248=143.066N/mm2；

[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=1.00N/mm2；

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!

六、连墙件的计算

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

N l = N lw + N o

其中 N lw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：

N lw = 1.4 × w k× A w

w k——风荷载标准值，w k = 0.314kN/m2；

A w——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，A w = 3.60×4.50 = 16.200m2； N o——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；N o = 3.000

经计算得到 N lw = 7.129kN，连墙件轴向力计算值 N l = 10.129kN

根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值 N f1 = 0.85Ac[f]

根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值 N f2 = 0.85A[f]

其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=155.00/1.60的结果查表得到=0.62；

净截面面积Ac = 3.97cm2；毛截面面积 A = 26.10cm2；[f] = 1.00N/mm2。

经过计算得到 N f1 = 55.398kN

N f1>N l，连墙件的设计计算满足强度设计要求!

经过计算得到 N f2 = 224.486kN

N f2>N l，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!

连墙件采用焊接方式与墙体连接，对接焊缝强度计算公式如下

其中 N为连墙件的轴向拉力，N=10.129kN；

l w为连墙件的周长，取3.1416×48.0=150.80mm；

t为焊缝厚度，t=2.80mm；

f t或f c为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2；

经过焊缝抗拉强度 = 10129.34/(150.80×2.80) = 23.99N/mm2。

对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求!

连墙件对接焊缝连接示意图

七、联梁的计算

按照集中荷载作用下的简支梁计算

集中荷载P传递力，P=7.81kN

计算简图如下

支撑按照简支梁的计算公式

其中 n=3.00/1.50=2

经过简支梁的计算得到

支座反力(考虑到支撑的自重) R A = R B=(2-1)/2×7.81+7.81+3.00×0.12/2=11.kN 通过传递到支座的最大力为(考虑到支撑的自重) 2×3.90+7.81+3.00×0.12=15.98kN

最大弯矩(考虑到支撑的自重) M max=2/8×7.81×3.00+0.12×3.00×3.00/8=5.99kN.m 抗弯计算强度 f=5.99×106/62140.0=96.42N/mm2

水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!

八、悬挑梁的受力计算

悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。

悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

本工程中，脚手架排距为800mm，内侧脚手架距离墙体1550mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 2070mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面抵抗矩W = 141.00cm3，截面积A = 26.10cm2。

受脚手架作用的联梁传递集中力 N=15.98kN

水平钢梁自重荷载 q=1.20×26.10×0.0001×7.85×10=0.25kN/m

悬挑脚手架示意图

悬挑脚手架计算简图

经过连续梁的计算得到

14.14.52

悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)5.024

悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)

0.007

悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)

各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为

R1=-2.6kN,R2=33.379kN,R3=1.841kN

最大弯矩 M max=5.024kN.m

抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=5.024×106/(1.05×141000.0)+12.610×1000/2610.0=38.766N/mm2

水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!

九、悬挑梁的整体稳定性计算

水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下

其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到：

b=1.95

由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B 其值b'=1.07-0.282/b=0.925

经过计算得到强度

=5.02×106/(0.925×141000.00)=38.50N/mm2；

水平钢梁的稳定性计算

< [f],满足要求!

十、拉杆的受力计算

水平钢梁的轴力R AH和拉钢绳的轴力R Ui按照下面计算

其中R Ui cos i为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。

各支点的支撑力 R Ci=R Ui sin i

按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为

R U1=2.925kN

R U2=36.126kN

拉力值相差较大，因此实际调紧花篮螺栓时注意两根拉杆的张紧度尽可能的均衡！

十一、拉杆的强度计算

拉绳或拉杆的轴力R U我们均取最大值进行计算，为R U=36.126kN

拉杆的强度计算：

上面拉杆以圆钢 20mm计算，斜拉杆的容许压力按照下式计算：

=N/A < [f]

其中 N ——斜拉杆的轴心压力设计值，N =36.126kN；

A ——斜拉杆净截面面积，A =3.14cm2；

——斜拉杆受拉强度计算值，经计算得到结果是115.1 N/mm2；

[f] ——斜拉杆抗拉强度设计值，f = 205.0N/mm2；

受拉斜杆的稳定性计算 < [f],满足要求!两根拉杆调整张紧度后能满足规范要求的“实际应力与强度设计值的比应小于0.5”

十二、钢筋斜拉杆与耳板的焊缝计算：

一、连接件类别：

焊缝连接中的直角焊缝

二、计算公式：

1,在通过焊缝形心的拉力，压力或剪力作用下的焊缝强度按下式计算：

2,在其它力或各种综合力作用下，f,f共同作用处。

式中──对接焊缝强度

N──构件轴心拉力或轴心压力，取 N＝36126N；

l w──对接焊缝或角焊缝的计算强度，取l w=100mm；

──作用力与焊缝方向的角度=0度；

t──在对接接头中为连接件的最小厚度；在T形接头中为腹板的厚度,取 t＝10mm；

f──按焊缝有效截面(h e l2)计算，垂直于焊缝长度方向的应力；

h e──角焊缝的有效厚度，对直角焊缝等于0.7h f=5.6mm f；

h f──较小焊脚尺寸,取 h f=8mm；

t──正面角焊缝的强度设计值增大系数；对承受静荷载或间接承受动力荷载结构取1.22，对直接承受动荷载结构取1.0；

f──按焊缝有效截面计算，沿焊缝长度方向的剪应力；

f f w──角焊缝的强度设计值。

三、计算结果：

1, 正应力f=N×sin(γ * PI / 180)/(l w×h e)=36126×sin(0.000)/(100×5.6)=0.00N/mm2；

2, 剪应力f=N×cos(γ * PI / 180)/(l w×h e)=36126×cos(0.000)/(100×5.6)=.51N/mm2；

3, 综合应力 [(f/t)2+f2]1/2=111.73N/mm2；

结论：力平行于焊缝长度,计算得出的剪应力小于或等于对接焊缝的抗拉抗压强度设计值f t w=185N/mm2,所以满足要求!

十三、锚固段与楼板连接的计算

水平钢梁与楼板采用对接焊缝，弯矩和剪力共同作用的对接焊缝计算如下：

对接焊缝在正应力与剪应力作用计算公式为

经过计算得到满足上式的最小对接焊缝面积 A =80mm2；

其中 N ——对接焊缝轴向力，N=12.610kN；

F ——对接焊缝切向力，F=1.841kN；

A ——水平钢梁满焊的截面积，A=80mm2；

f t——对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2；

经过计算得到焊缝正应力强度 = 12609.55/80.00 = 157.62N/mm2；

焊缝剪应力强度f = 1840.92/80.00 = 23.01N/mm2；

焊缝总强度为162.58N/mm2；

对接焊缝的强度计算满足要求!

十四、穿墙螺栓的强度计算

一、连接件类别：

杆件连接中的普通螺栓连接。

二、计算公式：

1,普通螺栓受剪连接时，每个普通螺栓的承载力设计值，应取抗剪和承压承载力设计值中的较小者。

受剪承载力设计值应按下式计算：

承压承载力设计值应按下式计算：

2,普通螺栓杆轴方向受拉连接时，每个普通螺栓的承载力设计值应按下式计算：

3,普通螺栓同时受剪和受拉连接时，每个普通螺栓同时承受剪力和杆轴方向拉力应符合下式要求：

式中 d──螺栓杆直径,取 d=20mm；

d e──普通螺栓在螺纹处的有效直径，取 d d=17.6；

∑t──在同一受力方向的承压构件的较小总厚度，取∑t=10mm；

n v──受剪面数目，取 n v=1；

f v b──螺栓的抗剪强度设计值，取 f v b=320(N/mm2)；

f c b──普通螺栓的抗压强度设计值，取 f c b=400(N/mm2)；

f t b──普通螺栓的抗拉强度设计值，取 f t b=400(N/mm2)；

N v──普通螺栓所承受的剪力，取 N v=36126(N)；

N t──普通螺栓所承受的拉力，取 N t=36126(N)；

三、计算结果：

1,普通螺栓的受剪承载力设计值 N v b=1×3.1415×202×320/4=100530.96(N)；

2,普通螺栓的承压力设计值 N c b=20×10×400=80000(N)；

故: 普通螺栓的承载力设计值取80000(N)；

3,普通螺栓的受拉承载力设计值 N t b=3.1415×17.62×400/4=97313.97(N)；

4,普通螺栓承载力设计值验算：((N v/N v b)2+(N t/N t b)2)1/2=0.585≤1 并且 N v≤N t b，所以满足要求!

4 悬挑脚手架脚手架搭设

4.1施工准备

4.1.1 单位工程负责人应组织悬挑式钢管脚手架专项施工方案的编制人员、施工员、安全员，

按照专项施工方案和安全技术规程的要求，对安装搭设人员进行书面技术交底，并履行签字

手续。

4.1.2 悬挑式钢管脚手架搭设前，安装搭设人员应认真阅读专项施工方案，掌握悬挑承力架

的构造、布置方式、布置间距、特殊部位（如阳台、转角、楼（电）梯间等）的具体做法、

纵向承力钢梁和脚手架架体的搭设要求等，并核对现场实际情况，必要时与方案设计人员协

调，修改设计。

4.1.3 应按照专项施工方案、施工图的要求制作、安装预埋铁件、预埋螺栓，并进行隐蔽工

程验收，隐蔽验收应手续齐全。

4.1.4 应按照专项施工方案、施工图纸和相关技术规范的规定，对进场的悬挑承力架及纵向

承力钢梁构件、脚手架钢管、扣件及构配件、预埋铁件、螺栓等进行检查验收，不合格产品

不得使用。

4.1.5 经检验合格的材料、构配件应分类堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。

4.1.6 悬挑式钢管脚手架的钢管、扣件和悬挑承力架等应做好油漆、防腐。

4.1.7 悬挑承力架安装时对应的主体结构混凝土强度不应低于10MPa；脚手架搭设时，对应主体结构混凝土强度不应低于15MPa；连墙件安装时，对应主体结构的混凝土强度应满足设计要求。

4.2 安装搭设

4.2.1 悬挑式钢管脚手架的安装搭设作业，必须明确专人统一指挥，严格按照专项施工方案和安全技术操作规程进行，作业过程中，应加强安全检查和质量验收，确保施工安全和安装质量。

4.2.2 安装搭设作业应有可靠措施防止人员、物料坠落。

4.2.3 悬挑承力架、纵向承力钢梁应按设计的施工平面布置图准确就位、安装牢固，安装过程中应随时检查构件型号、规格、安装位置的准确性和螺栓紧固及焊接质量。

4.2.4 脚手架搭设进度应符合下列规定：

1 脚手架搭设必须配合施工进度进行，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步。

2 脚手架搭设过程中，应及时安装连墙件或与主体结构临时拉结。

4.2.5 脚手架每搭设完一步，应按照规定及时校正步距、纵距、横距和立杆垂直度。

4.2.6 剪刀撑、横向斜撑应随立杆、纵向、横向水平杆等同步搭设。

4.3拆除

4.3.1 拆除作业前，应认真检查脚手架构造是否符合安全技术规定，并根据检查结果，补充完善专项施工方案中拆除顺序和措施，经企业安全技术部门和监理工程师批准后方可实施。

4.3.2 拆除作业前，单位工程负责人应组织专项方案编制人员、安全员等，按照专项施工方案和安全技术操作规程对拆除作业人员进行书面安全技术交底，并履行签字手续。

4.3.3 拆除作业前，应清除脚手架上的垃圾、杂物及影响拆卸作业的障碍物。

4.3.4 拆除作业时，应由专人负责统一指挥。脚手架拆除必须由上而下逐层拆除，严禁上

下同时作业。连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架。分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。

4.3.5 当采取分段、分立面拆除时，应制定技术方案，对不拆除的脚手架两端必须采取可靠加固措施后方可实施拆除作业。

4.3.6 拆除作业必须严格按照专项施工方案和安全技术操作规程进行，严禁违章指挥、违章作业。

4.3.7 卸料时应符合下列规定：

1 拆除作业应有可靠措施防止人员与物料坠落，拆除的构配件应传递或吊运至地面，严禁抛掷。

2 运至地面的构配件应及时检查、修整和保养，按不同品种、规格分类存放，存放场地

应干燥、通风，防止构配件锈蚀。

7 检查和验收

4.4材料的检查和验收

4.4.1 进入现场的脚手架材料和构配件质量应满足国家现行规范《建筑施工扣件式钢管脚

手架安全技术规范》（JGJ130）、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166）、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128）等的规定。

4.4.2 悬挑承力架和纵向承力钢梁的质量应符合下列规定：

1 制作悬挑承力架、纵向承力钢梁的材料应有产品合格证、质量检验报告等质量证明

文件；

2 构件焊缝的高度和长度应满足设计要求，不得有焊接裂缝、构件变形、锈蚀等缺陷；

3 悬挑承力架的制作质量应符合本规程附录D 表D.1 的规定。

4.5 悬挑式钢管脚手架的检查与验收

4.5.1 悬挑式钢管脚手架应在下列阶段进行检查验收：

1 悬挑承力架、纵向承力钢梁安装完成后，脚手架搭设前；

2 作业层上施加荷载前；

3 每搭设10m 左右高度后；

4 达到设计高度后；

5 遇有六级及以上大风、大雨和大雪后；

6 使用超过一个月；

7 停工超过一个月后复工的。

4.5.2 悬挑式钢管脚手架检查与验收应根据下列技术文件进行：

1 专项施工方案及变更设计文件；

2 安全技术交底；

3 悬挑承力架的安装技术要求及检验方法应符合本规程附录D 表D.2 的规定。

4 悬挑式钢管脚手架架体搭设的技术要求及检验方法应符合本规程附录D 表D.3 规定。4.5.3 悬挑式钢管脚手架在使用过程中，应加强日常巡查和定期检查，主要检查下列项目：1 悬挑承力架与主体结构连接的锚环、预埋螺栓是否有松动，吊拉构件是否有松弛，各

节点连接螺栓是否有松动，构（杆）件及节点是否有变形、锈蚀；

2 脚手架架体构造、连墙件是否符合要求，扣件螺栓是否有松动；3 脚手板是否有腐朽、损坏和绑扎松动；

4 安全防护措施是否符合要求；

5 是否有超载和扩大使用范围。

4.5.4 应经常检查悬挑式钢管脚手架吊拉构件的松紧程度，并及时进行调整，保证吊拉构件受力均衡和可靠工作。

4.5.5 应经常检查悬挑承力架锚环、锚固螺栓、连接螺栓的紧固程度。

4.6 安全管理

悬挑式钢管脚手架安装拆卸人员必须经过建设行政主管部门培训考试合格，持证上

岗，在合格证有效期内从事安装架设和拆除作业。

4.6.1 悬挑式钢管脚手架安装拆卸人员应定期体检，健康状况应符合架子工职业安全健康要求。

4.6.2 安装拆卸作业必须戴好安全帽、系好安全带、穿防滑鞋，正确使用安全防护用品。

4.6.3 悬挑式钢管脚手架安装、拆除作业前，应根据脚手架高度及坠落半径，在地面对应位置设置临时围护和警告标志，并应设专人监护。

4.6.4悬挑式钢管脚手架安装拆卸作业，必须严格执行专项施工方案、安全技术交底和安全技术操作规程，应有防止高空坠落和落物伤人的防护措施。

4.6.5悬挑式钢管脚手架构配件的质量和安装质量，应符合本规程规定，并经检查验收合格后方可使用。

4.6.6当遇到六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止作业。雨、雪后上架作业前应有防滑措施。禁止夜间从事脚手架安装、拆除作业。

4.6.7架体上的施工荷载必须符合设计要求，严禁超载使用。架体上的建筑垃圾及杂物应及时清理。

4.6.8严禁扩大悬挑式钢管脚手架的使用范围，不得将模板支架、缆风绳、混凝土和砂浆

输送管道、卸料平台等固定在脚手架上，严禁借助脚手架起吊重物。

4.6.9应每月不少于1 次定期组织悬挑式钢管脚手架使用安全检查，明确专人做好日常维护工作，及时消除安全隐患。

4.6.10 悬挑式钢管脚手架在使用期间，严禁进行任何可能影响悬挑式钢管脚手架安全的违章作业。严禁任意拆除悬挑承力架构件、松动吊拉构件调紧装置和锚环、螺栓及其锁定装置，改变其受力状态，降低承载能力。严禁任意拆除主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆和连墙件。

4.6.11在悬挑式钢管脚手架上进行电、气焊等动火作业，必须实行审批制度，有可靠的防火措施，并设专人进行监护。

4.6.12工地临时用电线路的架设及悬挑式钢管脚手架接地、避雷措施等，应按现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46）的规定执行。

4.6.13 悬挑式钢管脚手架沿架体外围必须用密目式安全网全封闭，密目式安全网宜设置在脚手架外立杆的内侧，并顺环扣逐个与架体绑扎牢固。

4.6.14悬挑式钢管脚手架底部与墙体之间的间隙应封堵牢固、严密。下载本文