高支模工程
专
项
施
工
方
案
编制人: 职务：
校对人： 职务：
审核人： 职务：
审批人： 职务：
江苏弘盛建设工程集团有限公司
2013年8月14日
附表1附图2
第一章编制说明及依据
一.1编制说明
本方案针对1#楼会所工程中高度超过8米的高大模板支撑体系。本方案主要包括模板的设计、搭设、监护、拆除等专项内容，并按有关规定组织专家论证。
一.2编制依据
一.2.1本工程图纸及相关文件资料
| 序号 | 图纸及相关文件资料 |
| 1 | 苏州浒墅关城铁项目工程施工图纸 |
| 2 | 苏州浒墅关城铁项目工程施工组织设计 |
| 1 | 《混凝土结构工程施工质量验收规范》 | （GB50204－2002）（2011版） |
| 2 | 《建筑工程施工质量验收统一标准》 | （GB50300-2001） |
| 3 | 《建筑施工高处作业安全技术规范》 | （JGJ80-91） |
| 4 | 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 | （JGJ130-2011） |
| 5 | 《建筑施工模板安全技术规范》 | （JGJ162-2008） |
| 6 | 《木结构设计规范》 | GB 50005-2003 |
| 7 | 《建筑结构荷载规范》 | GB5009-2012 |
| 8 | 《建筑施工安全检查标准》 | （JGJ 59-2011） |
| 9 | 《建筑施工脚手架实用手册》 | |
| 10 | 《建筑施工手册》 | 第四版 |
| 11 | 《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》 | 建质[2009]87号 |
| 12 | 《建筑工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》 | 建质[2009]254号 |
二.1建筑概况
本项目位于文运路、惠昌路、中环快速路、苏浒路围合的用地内，总建筑面积56301.94㎡。本工程为住宅楼，包括1#、2#、4#、5#、6#，其中1#楼为会所，地上三层；4#、5#楼为地下局部一层，地上十八层建筑高度为54.4m；4#、5#楼无地下室，地上十八层建筑高度54.4m。
二.2高支模概况
按照《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》：搭设高度8m及以上；搭设跨度18m及以上，施工总荷载15kN/m2及以上；集中线荷载20kN/m2及以上，需按高大支撑模板系统有关规定进行施工并进行专家论证。
针对本工程图纸梁板设计情况，以下部位存在高支模工程：
一、1#楼会所1-3轴、1-4轴与1-E轴、1-A轴围合区域（详见附图1）的梁顶标高为8.95m，该处梁板支撑体系自一层楼板（标高为-0.05m）开始搭设，最大支模高度为9m，典型梁截面有250×600、250×500、400×800、300×900、300×2050(计算书按300×2050计算），楼板厚度120mm。架体搭设一层楼面上（混凝土面），采用扣件式脚手架，板底立杆南北向间距1.2m，东西向间距1m，步距1.5m；南北向梁底立杆间距0.6m，东西向梁底立杆间距0.6m，步距为1.5m。
第三章 施工、劳动力计划
3.1 施工进度计划
见附表1
3.2 材料准备及要求
3.2.1材料周转
高支模所需模板、木方的材料周转计划如下表：
| 序号 | 材料 | 数量 | 备注 |
| 1 | 模板 | 5000㎡ | 15厚九夹板 |
| 2 | 木方 | 1000m3 | 60×80mm |
| 3 | 钢管 | 100t | Φ48×2.75 |
| 4 | 扣件 | 30000个 | 直角扣件、对接扣件、十字扣件 |
1、本工程1#楼会所1-3轴、1-4轴与1-E轴、1-A轴围合区域高大支模施工裙房采用扣件式钢管脚手架，支模的纵横杆、内外立杆等均选用Ф48×3.5钢管，模板采用15 厚木模，背楞方木尺寸为60×80mm，梁底顶撑为可调托撑。所有材料必须具备相应合格证书，并按规范要求进行现场验收，检验合格后方可投入使用。
2、杆件材质要求：扣件式钢管应符合国家标准BG/T13293 或BG/T3092。钢管表面应平直光滑，不应有裂纹分层和硬弯，两端面切斜的偏差<1.7mm；壁厚允许偏差-0.35 mm，外径允许偏差<-0.5 mm，且必须涂防锈漆进行防锈处理，钢管内外两面的锈蚀深度之和不得>0.50 mm，且必须涂防锈漆进行防锈处理。对于新管还同时必须具备产品质量合格证和钢管材质检验报告。钢管上严禁打孔。
3、扣件为杆件的连接件，用可煅铸铁铸造，扣件不得有裂纹，并将影响其
外观质量的粘砂、毛刺、氧化皮等清除干净；扣件与钢管的贴和面必须严格整形，
应保证与钢管扣件接触良好；扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面
间隙应小于1mm；当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5 mm；新进
的扣件必须有产品质量合格证，生产许可证和专业检测单位测试报告。扣件材质
应符合国家标准GB1583，在螺栓拧紧扭力矩达65N.m 时，不得发生破坏。
4、顶托必须逐个检查，对存在螺纹滑丝等现象的一律不得使用，顶托板厚应≮5mm。方木开裂破损的一律不得使用。对高大支模中使用的模板、方木、钢管等材料，使用过一定周期不能确保符合原有力学性能的情况下，要选样做破坏性力学试验，确定能够满足使用承载。
3.3 设备要求
木工圆锯、木工平刨、压刨、手提电锯、手提压刨、打眼电钻、线坠、靠尺板、方尺、铁水平、撬棍等各种设备机具均准备到位，正式使用前试用调整，并及时保养维修。
3.4 技术准备
施工前编制有针对性的高支模施工方案，提供高支模施工技术保障；明确项目工程、质量、安全、物质等各部门施工管理人员任务与责任。同时组织人员认真熟悉方案，结合本工程的特点，制定详细的施工计划，并做好施工前三级技术安全交底，搞好上岗人员的培训工作。
3.5 测量定位
（1）轴线、模板边线放线：用经纬仪引测建筑物的边柱或墙轴线，并以该轴线为起点，引出其他各条轴线。根据施工图弹出模板边线及水平检测线，以便于模板的安装及校正。
（2）水平标高控制：根据模板实际施工要求用水准仪把建筑水平标高直接引测到模板安装位置，也可引测到其他过度引测点，并办好预检手续。
3.6 劳动力准备
（1）根据现场管理需要，项目部安排专职安全管理人员对现场模板架体支设进行监督。监督小组主要成员为项目安全部全体成员、分管工长及相关技术人员。
（2）做好施工人员进场的安全、质量、防火、文明施工等教育工作，进行岗前培训，对关键技术工种必须持证上岗，按规定进行三级安全技术交底，交底内容包括：施工进度计划；各项安全、技术、质量保证措施；质量标准和验收规范要求；设计变更和技术核定等。必要时进行现场示范，同时健全各项规章制度，加强遵纪守法教育。
第四章 施工工艺技术及检查验收
4.1 板高支模设计
楼板高支模设计
| 层高（m） | 板厚（mm） | 搭设方式 |
| 9m | 120 | 双面覆模胶合板（15mm）×小木方次楞（60mm×80mm~@300）+两根小木方次楞+可调托撑+满堂架钢管支撑体系，顶部螺杆伸出钢管顶部不大于200mm，距基础顶面200mm高设一道扫地杆，立杆底端布设300mm×50mm垫板，立杆南北向间距1.2m，东西向间距1 m，步距1.5m。满堂架体系和先浇筑的柱体拉紧顶牢，梁板下立杆纵横成行，水平横杆全部贯通；板下支撑体系水平杆全部延伸到梁下与梁下立杆或水平杆连接，确保支撑体系的整体稳定性。 |
4.2 梁高支模设计
4.2.1梁截面统计分析
本工程1#楼会所1-3轴、1-4轴与1-E轴、1-A轴围合区域典型梁截面有250×500,250×600,400×800,300×2050、300×900等.根据支撑体系搭设情况，得到支模高度大于8m，梁模板支撑体系需要验算并经专家论证。
4.2.2梁搭设综述
方案综述：针对上述统计，综合考虑，选取典型梁截面进行高支模设计验算。1#会所高跨部分9m层高，采用扣件式钢管搭设满堂脚手架支撑体系，步距1.5m，高支模所用钢管均为Ф48×2.75mm。梁底木方小楞采用60×80mm间距150mm。
1、对于250×500，250×600,梁底无立杆，两侧立杆用双扣件连接。
2、对于300×900，400×800，300×2050梁底增设一排立杆，两侧立杆双扣件连接。梁跨度方向立杆间距为700mm，梁底支撑严格按照支模设计执行，梁底模支设按2‰起拱。
4.2.3典型梁具体搭设（选取各区域最大梁截面进行计算）
（1）梁高支模设计
梁两侧立杆间距1.2m，沿梁跨度方向立杆间距为600mm，步距1.5m；梁底次楞设置3根60×80mm木方，主楞采用单钢管与立杆双扣件连接。梁侧模主楞采用双钢管@500，梁侧次愣采用60×80mm，木方间距250mm，采用Φ14对拉螺杆支撑，首排距离梁底200、沿梁高间距300共3道，纵向间距500设置，支设1道45°～60°斜撑顶住与板相连的上口模板。其梁高支模设计如下：
300×2050梁
400×800（300×900）梁
双扣件节点图
4.3 脚手架搭设
扣件式脚手架搭设顺序：放线→放置纵向扫地杆→自角部起依次向两边竖立底立杆，底端与纵向扫地杆扣接固定后、装设横向扫地杆也与立杆固定，每边竖起3～4根立杆后，随即装设第一步纵向平杆和横向平杆、校正立杆垂直和平杆水平使其符合要求后，拧紧扣件螺栓，形成构架的起始段→按上述要求依次向前搭设，直至第一步支撑架交圈完成→第二步纵向水平杆→第二步横向水平杆，并随搭设进行设置剪刀撑。
4.4 支撑架构造要求
4.4.1扣件式支撑架
、立杆
（1）必须设置纵横扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆也应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高出的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。
（2）立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500；各接头中心至柱节点的距离不宜大于步距的1／3。
（3）钢管立杆垂直度偏差不得大于架高的1／300，且控制在50mm以内。
（4）每根立柱底部应设置底座及垫板，垫板厚度不得小于50mm。
（5）一层楼板面立杆底部设置50厚脚手板。
、纵向水平杆
（1）纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接。对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1／3。
（2）在可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆；层高超过8米的架体应在最顶步距两水平拉杆中间加设一道水平拉杆。
、剪刀撑
满堂脚手架应在架体外侧四周及内部纵、横向每隔5根立杆由底至顶设置连续竖向剪刀撑,；当架体搭设高度在 8m 及以上时，应在架体底部扫地杆处、顶部最上端横杆处及中间部位分别设置连续水平剪刀撑。水平剪刀撑宜在竖向剪刀撑斜杆相交平面设置，剪刀撑宽度应为 6m～8m。竖向剪刀撑斜杆与地面的倾角应为 45º～60º，水平剪刀撑与支架纵（或横）向夹角应为 45º～60º。
剪刀撑跨越立杆的最多根数
| 剪刀撑斜杆与地面的倾角 | 45° | 50° | 60° |
| 剪刀撑跨越立杆的最多根数 | 7 | 6 | 5 |
、扣件
（1）对接扣件的开口应朝上或朝内；扣件螺栓方向尽量一致。
（2）扣件螺栓拧紧力矩控制在40-65N.m。
（3）在主节点处纵横向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150。
（4）抗滑扣件间应顶紧，安装完毕应由专职安全、技术人员进行复核验收。
5、其它要求：
（1）整体性：立杆纵向水平拉杆两端可用钢管与已浇注的钢筋混凝土柱顶紧或抱箍扣接；横向水平拉杆可伸进次梁、板底支撑立杆并与其水平拉杆扣接。如图：
（2）施工顺序：高支模区域应先浇筑柱体竖向结构混凝土，等柱混凝土强度符合要求后架体与柱拉结加固后再施工梁、板结构的模板、钢筋、混凝土工程。
（3）浇筑过程中不要集中下料，均匀对称布料，派人检查支架和支承情况，发现松动和变形情况及时解决。暂停架体出现异常部位混凝土浇筑，已入模混凝土人工使用铁锹等工具摊平，安排人员对架体进行加固，增设斜杆或剪刀撑将下沉或松动立杆荷载分散传递。
（4）确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于规范的要求。立杆支撑必须竖直（保证立杆轴心承载），禁止使用扭曲锈蚀严重的立杆，应采用对接扣件连接，禁止错接。立杆承载要贯通，禁止出现立杆传载到横杆，横杆再传递到立杆的情况（保证受力明确）。支撑必须保证横平竖直，成排成列，以保证横杆与每一根立杆能够用扣件连接。阴阳角应采用木方进行定位，以保证线条平顺及防止出现胀模现场发生。检查碗扣式支撑立杆上的碗扣是否上紧牢固，立杆拉杆是否安装牢固，钢管连接、扣件拧紧程度是否符合要求。
（5）顶托支座位置必须采用两根钢管并排传递承载的方式。顶托支撑插入长度应以保证顶托支撑稳定及不发生偏移为原则，一般伸出长度不宜超过 300mm，插入立杆内的长度不得小于 150mm。
（6）可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。
（7）当支架立柱高度超过5m时，应在立柱周围外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距6-9m、竖向间距2-3m与建筑结构设置一个固节点。
（8）钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于1m，并应采用3个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处及中间进行固定。
4.5 高支模验收
（1）高支模搭设前应先按方案图进行放线，做出样板单元，经监理等相关部门验收合格后方可继续搭设。
（2）高支模安装完毕后，必须先由班组、项目部自检，梁底支撑逐一检查，再通知公司相关主管部门检查合格后，并报监理单位进行验收，验收合格后才能浇筑混凝土。混凝土浇筑前还需加强架体检查，确保支撑牢固。
（3）高支模梁底模拆除前，必须向监理单位申请拆模报告，监理单位签字同意后方可拆模。
第五章 质量、安全保证措施
5.1拆模控制
1、拆模时间
模板拆除均要以同条件混凝土试块的抗压强度报告为依据，填写拆模申请单，由专业工长和项目技术负责人签字后报送监理审批方可生效执行。
侧模：在混凝土强度能保证表面棱角不因拆除模板而受损坏后,方可拆除。
底模：构件跨度大于8m的混凝土强度达到设计强度的100%后，方可拆除。构件跨度小于8m的混凝土强度达到设计强度的75%后，方可拆除。
底模拆除表
| 序号 | 结构类型 | 结构跨度（M） | 按设计强度百分率（%） |
| 1 | 板 | ≤2 | 50 |
| 2 | 梁 | >2，≤8 | 75 |
| 3 | 承重结构 | >8 | 100 |
| 4 | 悬臂梁 | ≤2 | 75 |
| 5 | 悬臂板 | >2 | 100 |
模板拆除顺序与安装顺序相反，先支后拆，后支先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板。
3、拆模施工
（1）梁、柱侧模在确保表面不受损坏时方可进行拆除。先拆除斜撑，再拆除模板和对拉螺栓及附件，再用撬棍轻轻撬动模板，使之与砼分离。
（1）梁板底模拆除：先将支撑上可调支托松下，使龙骨与模板分离，让龙骨降至水平拉杆上，接着拆下全部连接模板的附件，再用铁钎撬动模板，使模板降下由龙骨支撑，拿下模板和龙骨。
（3）拆下的模板及时清理粘结物，涂刷脱模剂，并分类堆放整齐，拆下的构配件及时集中统一管理，并做相应的防护处理。
（4） 拆除模板时，操作人员应站在安全的地方，拆除跨度较大的梁下支顶时，应先从跨中开始，分别向两端拆除。
4、拆除支撑体系注意事项
（1） 拆除前应全面检查支撑体系的扣件连接、支撑体系等是否符合安全要求。
（2）拆除支撑应先清除其上的杂物及地面的障碍物。
（3）拆除作业应由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。水平拉杆要跟随立杆逐层拆除。
5、管理措施
（1）楼面顶架、模板安装前，应对班组进行全面的技术安全交底，对安装方法、搭设安装顺序、技术标准、质量安全要求等做好详细的技术交底工作。
（2）在支顶安装过程中，应设置防倾覆的临时措施，待其安装完毕且核正无误后才予以固定。
5.2 质量保证措施
（1）模板存放场地要平整夯实。模板平放时，要有木方垫架。立放时，模板触地处要垫木方，以此保证模板不扭曲不变形。不可乱堆放或在已组拼的模板上堆放分散模板和配件。
（2）工作面己安装完毕的模板，不准在吊运其他模板时碰撞，不准在预拼装模板就位前作为临时依靠，以防止模板变形或产生垂直偏差。工作面己安装完毕的平面模板，不可做临时堆料和作业平台，以保证支架的稳定，防止平面模板标高和平整产生偏差。
（3）楼板模板拆除时先拆除水平拉杆，然后拆除立杆。梁模板拆除时先拆除侧模，再拆底模，拆除时砼强度能保证其表面及棱角不因拆模受损坏。模板拆除时混凝土强度必须满足要求。
（4）方木堆放应整齐，按规格码放，下面垫上旧方木，下雨天要用塑料布盖上。由于胶合模板受潮膨胀，所以堆放地面要干燥，铺垫方木，下雨时，要及时覆盖，防止受潮。
（5）涂刷脱模剂应在木工作业场地进行，严禁在模板安装完毕后涂刷，防止污染钢筋。
（6）为保证结构位置断面准确，梁身平直，支模前应在砼表面弹出柱、梁构件边线控制线，在安装时带通线安装，放好支撑块。
（7）为防止保护层地过大或过小，应垫好保护层垫块。为保证结构物件位置细部尺寸，平整度符合要求，模板支完后应根据校核线进行检查校核。
（8）浇筑前应有专人护模，检查各扣件的坚固情况及剪力撑、山形卡等。随时发现问题随时解决，消险隐患。
（9）模拆除后，立即包上护角，并进行养护。
5.3 质量要求
模板要求内平面平整，接缝严密，防止漏浆，模板安装的允许偏差详见下表：
表 1 模板工程安装允许偏差表
| 分项项目 | 轴线位移 | 截面尺寸 | 标高 | 垂直度 | 平整度 | 相邻模板高低差 |
| 工艺标准允许偏差 | 3 mm | ±2 mm | ±5 mm | 3 mm | 2 mm/2m | 1mm |
表 2 模板安装、预埋件、预留孔允许偏差表
| 序号 | 项目 | 允许偏差（mm） | 检查频率 | 检验方法 | ||||
| 范围 | 数量 | |||||||
| 1 | 相邻两板表面高低差 | 刨光模板 | 2 | 每个 构件 | 4 | 用尺量 | ||
| 不刨光模板 | 3 | |||||||
| 2 | 表面平整度 | 刨光模板 | 3 | 4 | 用2m直尺量 | |||
| 不刨光模板 | 5 | |||||||
3 | 模 内 尺 寸 | 宽 | 柱、桩 | ±5 | 1 | 用尺量 | ||
| 梁、衍架 | 0、-10 | |||||||
| 板 | 0、-10 | |||||||
高 | 柱、桩 | 0、-5 | 1 | 用尺量 | ||||
| 梁、衍架 | 0、-10 | |||||||
| 板 | 0、-10 | |||||||
长 | 柱、桩 | 0、-5 | 1 | 用尺量 | ||||
| 梁、衍架 | 0、-5 | |||||||
| 板 | 0、-5 | |||||||
4 | 侧向弯曲 | 柱、桩 | L/1500 | 每个构件 | 1 | 沿构件全长拉线量取最大矢量 | ||
| 梁、衍架 | H/1000 | |||||||
| 板 | L/2000且≯10 | |||||||
| 5 | 预留孔洞位置 | 预应力钢筋孔道 | （梁端）3 | 每个孔洞 | 1 | 用尺量 | ||
| 其它 | 10 | |||||||
| 6 | 预埋件 | 钢板联结板等 | 位置 | 3 | 每个预埋件 | 1 | 用尺量 | |
| 平面高度 | 2 | 1 | 用尺量 | |||||
| 螺栓锚筋等 | 位置 | 10 | 1 | 用水准仪量 | ||||
| 外露长度 | ±10 | 1 | 用尺量 | |||||
（1）安全管理体系
根据项目组织机构成立安全生产领导小组，对安全生产实施统一领导，对保证安全生产的重大技术措施等问题进行决策。定期组织检查评比，制定奖罚制度，切实落实执行安全文明施工细则及奖罚制度。
项目设专职安全员两名，各专业及生产班组按人数的多少设兼职安全员。各安全员在施工现场跟踪检查，发现安全隐患由兼职安全员向专职安全员报告，重大问题还须向项目生产经理汇报，并立即下达整改通知单，限期整改。项目安全员进行监督复查安全隐患的整改情况。
安全领导小组管理体系
质量组
柴惠祥
技术组
鲍喜冬
工程组
郭文清
安全组
王永南
机电组
黄小刘
现场生产安全负责人
吴兴南
临电及消防安全负责人
倪 斌
副组长：池中华
组长：李学琪
分包单位
（2）安全管理领导小组
安全生产管理领导小组成员：
组长：李学琪（项目经理）
全面负责项目安全管理工作，统筹安排项目安全工作。
副组长：唐伟（项目）。
负责现场安全管理，对项目应急预案进行相应深化工作，并明确各委员岗位职责。
组员：苏裕（机电经理）、刘府华（生产经理）、池中华（项目总工）、王永南（安全员）、吴兴南（安全员）、丁广凤（质检员）、黄小刘（电工长）、王西福（土建工长）
负责现场安全生产过程监控，组织将应急预案反复向全体员工进行交底，并做好书面记录；对潜在事故或紧急情况发生时组织应急小组按应急预案实施抢救工作。
5.5 安全保证
1、金属扣件架搭设工程安全技术措施
（1）框架梁支撑架体系沿梁两侧设置剪刀撑，靠近地面的地方设置扫地杆，水平连接杆和剪刀撑的钢管类型同脚手架钢管。
（2）搭设前应严格进行钢管的筛选，凡严重锈蚀、薄壁。严重弯曲及裂变的杆件不宜采用。
（3）严重锈蚀、变形，螺栓螺纹已损坏的扣件不宜采用。
（4）建筑金属的拉杆，不宜采用铅丝攀拉，必须使用埋件形式的钢性材料。
（5）所有扣件螺栓拧紧扭力矩不应小于 40N·m，且不应大于 65N·m。
（6）同一立面的小横杆，应对等交错设置，同时立杆上下对直。
2、模板工程安全技术措施
（1）进入施工现场人员必须戴好安全帽，高空作业人员必须佩带安全带，并应系牢。安全带应高挂低用。
（2）经医生检查认为不适宜高空作业的人员，不得进行高空作业。
（3）工作前应先检查使用的工具是否牢固，板手等工具必须用绳链系挂在身上，钉子必须放在工具袋内，以免掉落伤人，工作时要思想集中，防止钉子扎脚和空中滑落。
（4）安装与拆除模板，应搭脚手架，并设防护栏杆，防止上下在同一垂直面操作。
（5）高空，复杂结构模板的安装与拆除，事先应有切实的安全措施。
（6）二人抬运模板时要互相配合，协同工作。传递模板、工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱抛。高空拆模时，应有专人指挥。并在下面标出工作区，用绳子和红白旗加以围栏，暂停人员过往。
（7）模板支架在施工中，严禁集中超负荷堆放钢筋、混凝土、机械设备及其他材料，防止物体坠落及支撑体系坍塌。
（8）支模过程中，如需中途停歇，应将支撑、搭头、柱头板等钉牢。拆模间歇时，应将已活动的模板、支撑等运走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而坠落。
（9）模板上有预留洞者，应在安装后将洞口盖好，混凝土板上的顶留洞，应在模板拆除后即将洞口盖好。
（10）拆除模板一般用长撬棒，人不许站在正在拆除的模板下，在拆除楼板模板时，要注意防止整块模板掉下伤人。
（11）高空作业要搭设脚手架或操作台，上、下要使用梯子，不许站立在墙上工作；不准站在大梁底模上行走。操作人员严禁穿硬底鞋及高跟鞋作业。
（12）装拆模板时，作业人员要站立在安全地点进行操作，防止上下在同一垂直面工作；操作人员要主动避让吊物，增强自我保护和相互保护的安全意识。
（13）拆模必须一次性拆清，不得留下无撑模板。拆下的模板要及时清理，堆放整齐。
（14）雨季措施
根据进度计划安排，高支模工程混凝土最晚浇筑时间为5月20日，已进入春雨期，在搭设坐落于基坑土层上架体时，放线确认立杆位置后，每四排立杆间设置滤水沟，沟深200mm，宽300mm，内填碎石并将滤水沟与基坑底部外围主排水沟相连，主排水沟深600mm，宽400mm，沿主排水沟每20m设置集水井，集水井截面1m×1m×1m，排水沟及集水井采用水泥砂浆抹面。当基坑积水时，积水通过滤水沟、排水沟排至集水井后使用水泵抽出基坑。雨季施工期间对架子工程应安排专人巡查维修，上人马道铺好木脚手板，钉好防滑条，防滑条间距不大于300mm，并定期派人清扫马道上的积泥。雨后高空作业人员应穿胶底鞋，注意防滑。
5.6 检测措施
（1）班组日常进行安全检查，项目部每周进行安全检查，分公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。
（2）高支模日常检查，巡查重点部位：
1）杆件的设置和连接、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。
2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。
3）连接扣件是否松动。
4）架体是否有不均匀的沉降、垂直度。
5）施工过程中是否有超载现象。
6）安全防护措施是否符合规范要求。
7）支架与杆件是否有变形的现象。
5.7 应急措施
在高支模区域内施工极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大伤亡事故。本预案针对梁板高支模施工可能发生的高空坠落、模板坍塌、物体打击触电、火灾等紧急情况的应急准备和响应。
火警：119 ：110 医疗：120 交通：122
5.7.1应急救援机构
项目部成立事故应急救援指挥领导小组，组长由项目产经理担任，副组长由技术负责人担任，成员由项目部各部门主管领导及安全员等人员组成，公司本部设置相应的应急救援指挥部。
项目部应急救援小组成员名单为：
组 长：吴兴南
副组长：王永南
组 员：胡茜 叶长权
5.7.2应急救援机构职责
(1)负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。
(2)负责突发事故的预防措施和各类应急救援实施的准备工作，统一对人员，材料物资等资源的调配。
(3)进行有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。
(4)当发生紧急情况时，立即报告公司相关主管部门并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得部门的帮助。
5.7.3应急救援工作程序
(1)当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长立即上报公司，必要时，汇报当地有关部门，以取得部门的帮助。
(2)由应急救援小组组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。
(3)事故发生时，组长不在现场时，由在现场的其他组员作为临时负责人指挥安排。
(4)事故发生时，应急救援小组立即组织营救受害人员，组织撤离或者采取其他措施保护危害区域内的其他人员。抢救受害人是应急救援的首要任务，在应急救援行动中，快速、有序、有效地实施现场急救与安全转送伤员降低伤亡率，减少事故的损失。
(5)事故发生后迅速控制危险源，对事故造成的危害进行监测、测定事故危害区域、危害性质及危害程度。做好现场清洁，消除危害后果。查清事故原因，查明人员伤亡情况，协助上级部门对事故调查
(6)项目部指定专人负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。
（7）规划应急线路，确定医院位置，便于事故发生后及时送治。
5.7.4应急救援装备
应急救援装备包括值班电话、报警电话、无线对讲机、灭火器材、消防专用水管、消防水池、防毒面具、应急药箱、担架、抽水机及切割机等。
5.7.5应急救缓药品
(1)外用药品：双氧水、雷佛奴尔水、红药水、碘酒、消毒的棉签、药棉、纱布、胶布、绷带、创可贴、跌打万花油、眼水、眼膏、磺胺结晶、烫火膏、清凉油或驱风油、三角巾、急救包。
(2)服药品：人丹、十滴水、保济丸或藿香正气丸、一般退烧药品。
5.7.6应急救援措施
(1)物体打击急救措施
当发生物体打击事故后，抢救的重点放在对颅脑损伤、胸部骨折和出血上进行处理。
1)发生物体打击事故，应马上组织抢救伤者脱离危险现场，以免再发生损伤。
2)在移动昏迷的颅脑损伤伤员时，应保持头、颈、胸在一直线上，不能任意旋曲。若伴颈椎骨折，更应避免头颈的摆动，以防引起颈部血管神经及脊髓的附加损伤。
3)观察伤者的受伤情况、受伤部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20°，尽快送医院进行抢救治疗。
4)出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。
遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。
5)防止伤口污染。在现场，相对清洁的伤口，可用浸有双氧水的敷料包扎；
污染较重的伤口，可简单清除伤口表面异物，剪除伤口周围的毛发，但切勿拔出创口内的毛发及异物、凝血块或碎骨片等，再用浸有双氧水或抗生素的敷料覆盖包扎创口。
6)在运送伤员到医院就医时，昏迷伤员应侧卧位或仰卧偏头，以防止呕吐后误吸。对烦躁不安者可因地置宜地予以手足约束，以防伤及开放伤口。脊柱有骨折者应用硬板担架运送，勿使脊柱扭曲，以防途中颠簸使脊柱骨折或脱位加重，造成或加重脊髓损伤。
(2)高空坠落急救措施
当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。
1)发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克，去除伤员身上的用具和口袋中的硬物。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20°，尽快送医院进行抢救治疗。在搬运和转送过程中，颈部和躯干不能前屈或扭转，而应使脊柱伸直，绝对禁止一个抬肩一个抬腿的搬法，以免发生或加重截瘫。
2)出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。
遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。
3)颌面部伤员首先应保持呼吸道畅通，摘除义齿，清除移位的组织碎片、血凝块、口腔分泌物等，同时松解伤员的颈、胸部钮扣。若舌已后坠或口腔内异物无法清除时，可用12号粗针穿刺环甲膜，维持呼吸，尽可能早作气管切开。
4)发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。
5)发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹片等。
6)复合伤要求平仰卧位，保持呼吸道畅通，解开衣领扣。
7)周围血管伤，压迫伤部以上动脉干至骨骼。直接在伤口上放置厚敷料，绷带加压包扎以不出血和不影响肢体血循环为宜，常有效。当上述方法无效时可慎用止血带，原则上尽量缩短使用时间，一般以不超过1h为宜，做好标记，注明上止血带时间。
①遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施是：创伤局部妥善包扎，但对疑颅底骨折和脑脊液漏患者切忌作填塞，以免导致颅内感染。
a．一般伤口小的止血法：先用生理盐水(0.9％NaCl溶液)冲洗伤口，涂上红汞，然后盖上消毒纱布，用绷带较紧地包扎。
b．加压包扎止血法：用纱布、棉花等做成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。
c．止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂以上1／2处(靠近心脏位置)，下肢出血结扎在大腿上1／3处(靠近心脏位置)。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔25-40min放松一次，每次放松0.5-1min。
②动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。
(3)坍塌事故急救措施
1)应急救援领导小组负责应急抢救工作的统一领导和组织实施，指挥现场抢险队伍，迅速组建、调集抢险及救护队伍。
2)发现事故预兆后，立即停止作业，迅速组织人员撤离作业场所。应急救援组应根据情况迅速制定有效的抢救、抢险措施后，以最快的速度实施抢险。同时要密切监测事故周围建筑、道路、地下水等的发展情况，以便根据情况调整和实施新的抢救措施，并迅速疏散影响范围内的所有人员。
3)分析事故坍塌的影响范围，迅速组织疏散无关人员撤离事故现场，并组织人员建立警戒区域，不让无关人员进入事故影响范围。
4)当发生坍塌事故后，最早发现者或目击者应立即大声呼救，并根据情况可立即采取正确方法施救，向项目部有关人员报告或报警。
5)项目部应急小组应迅速判断事故发展状态和现场情况，采取正确方法施救，判断清楚被掩埋人员位置后，立即组织人员全力挖掘。
6)在救护过程中要防止二次坍塌伤人，扩大伤害范围，必要时要先对危险的地方采取一定的防护措施。
7)急救人员按照有关救护知识，立即抢救出来的伤员，在等待医生救治或送往医院抢救过程中，不要停止和放弃施救，如采用人工呼吸，清洗包扎或输氧急救等。
8)当现场不具备抢救条件时，应立即向社会求救。
第六章 文明施工措施
（1）现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站，做到工完场清。
（2）夜间现场停止模板加工和其他模板作业。
（3）整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。
（4）施工现场严禁吸烟，注意木工棚内防火。
（5）模板加工场必须配置干粉灭火器。
板模板（扣件式）计算书
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011
3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012
5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
一、工程属性
| 新浇混凝土楼板名称 | 三层板，标高8.95m | 新浇混凝土楼板板厚(mm) | 120 |
| 新浇混凝土楼板边长L(m) | 3.62 | 新浇混凝土楼板边宽B(m) | 1.47 |
| 施工人员及设备荷载标准值Q1k | 当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2) | 2.5 | |
| 当计算面板和小梁时的集中荷载(kN) | 2.5 | ||
| 当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2) | 1.5 | ||
| 当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2) | 1 | ||
| 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) | 面板自重标准值 | 0.1 | |
| 面板及小梁自重标准值 | 0.3 | ||
| 楼板模板自重标准值 | 0.5 | ||
| 模板及其支架自重标准值 | 0.75 | ||
| 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) | 24 | ||
| 钢筋自重标准值G3k(kN/m3) | 1.1 | ||
| 风荷载标准值ωk(kN/m2) | 基本风压ω0(kN/m2) | 0.3 | 0.22 |
| 风压高度变化系数μz | 0.9 | ||
| 风荷载体型系数μs | 0.8 | ||
| 模板支架高度(m) | 9 |
| 立柱纵向间距la(mm) | 1000 |
| 立柱横向间距lb(mm) | 1200 |
| 水平拉杆步距h(mm) | 1500 |
| 立柱布置在混凝土板域中的位置 | 中心对称 |
| 立柱距混凝土板短边的距离(mm) | 310 |
| 立柱距混凝土板长边的距离(mm) | 135 |
| 主梁布置方向 | 平行楼板长边 |
| 小梁间距(mm) | 300 |
| 小梁两端各悬挑长度(mm) | 100，100 |
| 主梁两端各悬挑长度(mm) | 100，100 |
模板设计平面图
模板设计剖面图(楼板长向)
模板设计剖面图(楼板宽向)
四、面板验算
| 面板类型 | 覆面木胶合板 | 面板厚度(mm) | 15 |
| 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) | 15 | 面板弹性模量E(N/mm2) | 10000 |
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
1、强度验算
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5] ×1=6.51kN/m
q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/m
p＝0.9×1.4×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kN
Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[6.51×0.32/8，0.11×0.32/8+3.15×0.3/4]= 0.24kN·m
σ＝Mmax/W＝0.24×106/37500＝6.33N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.12)×1=3.11kN/m
ν＝5ql4/(384EI)＝5×3.11×3004/(384×10000×281250)＝0.12mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm
满足要求！
五、小梁验算
| 小梁类型 | 方木 | 小梁材料规格(mm) | 60×80 |
| 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) | 15.44 | 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) | 1.78 |
| 小梁弹性模量E(N/mm2) | 9350 | 小梁截面抵抗矩W(cm3) | |
| 小梁截面惯性矩I(cm4) | 256 | ||
1、强度验算
q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝2.02kN/m
M1＝q1l2/8＝2.02×1.22/8＝0.36kN·m
q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.3＝0.1kN/m
p＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kN
M2＝q2L2/8+pL/4＝0.1×1.22/8+3.15×1.2/4＝0.96kN·m
M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.02×0.12/2，0.1×0.12/2+3.15×0.1]＝0.32kN·m
Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.36，0.96，0.32]＝0.96kN·m
σ＝Mmax/W＝0.96×106/000＝15.04N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
V1＝0.5q1L＝0.5×2.02×1.2＝1.21kN
V2＝0.5q2L+0.5p＝0.5×0.1×1.2+0.5×3.15＝1.63kN
V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.02×0.1，0.1×0.1+3.15]＝3.16kN
Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.21，1.63，3.16]＝3.16kN
τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.16×1000/(2×80×60)＝0.99N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.3＝0.99kN/m
跨中νmax＝5qL4/(384EI)=5×0.99×12004/(384×9350×2560000)＝1.12mm≤[ν]＝l/400＝1200/400＝3mm
悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=0.99×1004/(8×9350×2560000)＝0mm≤[ν]＝l1/400＝100/400＝0.25mm
满足要求！
六、主梁验算
| 主梁类型 | 钢管 | 主梁材料规格(mm) | Ф48×2.75 |
| 可调托座内主梁根数 | 2 | 主梁弹性模量E(N/mm2) | 206000 |
| 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) | 205 | 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) | 125 |
| 主梁截面惯性矩I(cm4) | 12.19 | 主梁截面抵抗矩W(cm3) | 5.08 |
1、小梁最大支座反力计算
Q1k＝1.5kN/m2
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝1.7kN/m
q2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.3=1.05kN/m
承载能力极限状态
按简支梁，Rmax＝0.5q1L＝0.5×1.7×1.2＝1.02kN
按悬臂梁，R1＝q1l=1.7×0.1＝0.17kN
R＝max[Rmax，R1]/2＝0.51kN;
正常使用极限状态
按简支梁，Rmax＝0.5q2L＝0.5×1.05×1.2＝0.63kN
按悬臂梁，R1＝q2l=1.05×0.1＝0.11kN
R＝max[Rmax，R1]/2＝0.32kN;
2、抗弯验算
计算简图如下：
主梁弯矩图(kN·m)
Mmax＝0.16kN·m
σ＝Mmax/W＝0.16×106/5080＝31.81N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
3、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
Vmax＝0.92kN
τmax＝2Vmax/A=2×0.92×1000/4＝3.75N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
满足要求！
4、挠度验算
主梁变形图(mm)
νmax＝0.29mm
跨中νmax=0.29mm≤[ν]=1000/400=2.5mm
悬挑段νmax＝0.11mm≤[ν]=100/400=0.25mm
满足要求！
七、立柱验算
| 立杆稳定性计算依据 | 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 | 剪刀撑设置 | 加强型 |
| 立杆顶部步距hd(mm) | 600 | 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm) | 100 |
| 顶部立杆计算长度系数μ1 | 1.386 | 非顶部立杆计算长度系数μ2 | 1.755 |
| 钢管类型 | Ф48×2.75 | 立柱截面面积A(mm2) | 424 |
| 立柱截面回转半径i(mm) | 15.9 | 立柱截面抵抗矩W(cm3) | 4.49 |
| 抗压强度设计值[f](N/mm2) | 205 | ||
顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(600+2×100)=1108.8mm
非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632.5mm
λ=l0/i=2632.5/15.9=165.57≤[λ]=210
长细比满足要求！
2、立柱稳定性验算
顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.185×1.386×(600+2×100)=1313.928mm
λ1＝l01/i＝1313.928/15.9＝82.637，查表得，φ1＝0.71
Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.22×1×1.52/10＝0.06kN·m
Nw＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×1×1.2+0.92×1.4×0.06/1.2＝5.96kN
f＝ Nw/(φA)+ Mw/W＝59.43/(0.71×424)+0.06×106/4490＝32.09N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.185×1.755×1500=3119.512mm
λ2＝l02/i＝3119.512/15.9＝196.196，查表得，φ2＝0.188
非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.185×1.755×1500=3119.512mm
λ2＝l02/i＝3119.512/15.9＝196.196，查表得，φ2＝0.188
Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.22×1×1.52/10＝0.06kN·m
Nw＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×1×1.2+0.92×1.4×0.06/1.2＝6.29kN
f＝ Nw/(φA)+ Mw/W＝6288.43/(0.19×424)+0.06×106/4490＝91.16N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
八、可调托座验算
| 荷载传递至立杆方式 | 可调托座 | 可调托座承载力容许值[N](kN) | 30 |
满足要求！
九、立柱地基基础验算
| 地基土类型 | 粘性土 | 地基承载力设计值fak(kPa) | 70 |
| 立柱垫木地基土承载力折减系数mf | 1 | 垫板底面面积A(m2) | 0.1 |
满足要求！
KL3梁模板（扣件式）计算书
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011
3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012
5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
一、工程属性
| 新浇混凝土梁名称 | KL3 | 新浇混凝土梁计算跨度(m) | 11.4 |
| 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) | 300×900 | 新浇混凝土结构层高(m) | 9 |
| 梁侧楼板厚度(mm) | 120 | ||
| 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) | 面板 | 0.1 | |
| 面板及小梁 | 0.3 | ||
| 模板面板 | 0.5 | ||
| 模板及其支架 | 0.75 | ||
| 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) | 24 | ||
| 钢筋自重标准值G3k(kN/m3) | 梁 | 1.5 | |
| 板 | 1.1 | ||
| 施工人员及设备荷载标准值Q1k | 当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2) | 1 | |
| 振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2) | 对水平面模板取值 | 2 | |
| 风荷载标准值ωk(kN/m2) | 基本风压ω0(kN/m2) | 0.3 | 非自定义:0.22 |
| 风压高度变化系数μz | 0.9 | ||
| 风荷载体型系数μs | 0.8 | ||
| 新浇混凝土梁支撑方式 | 梁两侧有板，梁板立柱共用(B) |
| 梁跨度方向立柱间距la(mm) | 600 |
| 梁两侧立柱间距lb(mm) | 1200 |
| 步距h(mm) | 1500 |
| 新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm) | 1200、1000 |
| 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置 | 居中 |
| 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) | 600 |
| 梁底增加立柱根数 | 1 |
| 梁底增加立柱布置方式 | 按混凝土梁梁宽均分 |
| 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) | 600 |
| 每跨距内梁底支撑小梁根数 | 18 |
| 梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm) | 300 |
平面图
立面图
四、面板验算
| 面板类型 | 覆面木胶合板 | 面板厚度(mm) | 15 |
| 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) | 15 | 面板弹性模量E(N/mm2) | 10000 |
W＝bh2/6=300×15×15/6＝11250mm3，I＝bh3/12=300×15×15×15/12＝84375mm4
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×0.7×2]×0.3＝8.93kN/m
q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.9]×0.3＝8.4kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×0.3＝0.53kN/m
q2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝[0.1+(24+1.5)×0.9]×0.3＝6.92kN/m
1、抗弯验算
σ＝Mmax/W＝(0.107×8.4×0.042+0.121×0.53×0.042)×106/11250＝0.1N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.632q2l4/(100EI)＝0.632×6.92×354/(100×10000×84375)＝0mm≤[ν]＝l/400＝35/400＝0.09mm
满足要求！
3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
Rmax＝1.143 q1静l+1.223 q1活l＝1.143×8.4×0.04+1.223×0.53×0.04＝0.36kN
标准值(正常使用极限状态)
R'max＝1.143q2l＝1.143×6.92×0.04＝0.28kN
五、小梁验算
| 小梁类型 | 方木 | 小梁材料规格(mm) | 60×80 |
| 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) | 15.44 | 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) | 1.78 |
| 小梁弹性模量E(N/mm2) | 9350 | 小梁截面抵抗矩W(cm3) | |
| 小梁截面惯性矩I(cm4) | 256 | ||
承载能力极限状态
正常使用极限状态
承载能力极限状态：
面板传递给小梁q1＝0.36/0.3＝1.2kN/m
小梁自重q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.04＝0.01kN/m
梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2)]×(0.6-0.3/2)/2×0.04+0.9×1.35×0.5×(0.9-0.12)×0.04＝0.06kN
梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2)]×(1.2-0.6-0.3/2)/2×0.04+0.9×1.35×0.5×(0.9-0.12)×0.04＝0.06kN
正常使用极限状态：
面板传递给小梁q1＝0.28/0.3＝0.92kN/m
小梁自重q2＝(0.3-0.1)×0.04＝0.01kN/m
梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=(0.1+(24+1.1)×0.12)×(0.6-0.3/2)/2×0.04+0.5×(0.9-0.12)×0.04＝0.04kN
梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=(0.1+(24+1.1)×0.12)×(1.2-0.6-0.3/2)/2×0.04+0.5×(0.9-0.12)×0.04＝0.04kN
1、抗弯验算
小梁弯矩图(kN·m)
σ＝Mmax/W＝0.02×106/000＝0.26N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
小梁剪力图(kN)
Vmax＝0.232kN
τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×0.232×1000/(2×60×80)＝0.07N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
小梁变形图(mm)
νmax＝0mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mm
满足要求！
4、支座反力计算
承载能力极限状态
R1＝0.01kN，R2＝0.46kN，R3＝0.01kN
正常使用极限状态
R1＝0.01kN，R2＝0.35kN，R3＝0.01kN
六、主梁验算
| 主梁类型 | 钢管 | 主梁材料规格(mm) | Ф48×2.75 |
| 可调托座内主梁根数 | 2 | 主梁弹性模量E(N/mm2) | 206000 |
| 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) | 205 | 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) | 125 |
| 主梁截面惯性矩I(cm4) | 12.19 | 主梁截面抵抗矩W(cm3) | 5.08 |
主梁计算简图一
主梁计算简图二
由上节可知R＝max[R1，R2，R3]/2＝0.23kN，R'＝max[R1'，R2'，R3']/2＝0.17kN
1、抗弯验算
主梁弯矩图一(kN·m)
主梁弯矩图二(kN·m)
σ＝Mmax/W＝0.29×106/5080＝57.05N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
主梁剪力图一(kN)
主梁剪力图二(kN)
Vmax＝2.38kN
τmax＝2Vmax/A=2×2.38×1000/4＝9.72N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
主梁变形图一(mm)
主梁变形图二(mm)
νmax＝0.19mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm
满足要求！
4、支座反力验算
承载能力极限状态
图一
立柱2：R2＝9.02kN，同理可得
立柱1：R1＝0.2kN，立柱3：R3＝0.2kN
图二
立柱2：R2＝3.68kN，同理可得
立柱1：R1＝0.08kN，立柱3：R3＝0.08kN
正常使用极限状态
图一
立柱2：R2＝6.67kN，同理可得
立柱1：R1＝0.2kN，立柱3：R3＝0.2kN
图二
立柱2：R2＝2.72kN，同理可得
立柱1：R1＝0.08kN，立柱3：R3＝0.08kN
七、纵向水平钢管验算
| 钢管类型 | Ф48×2.75 | 钢管截面面积A(mm2) | 424 |
| 钢管截面回转半径i(mm) | 15.9 | 钢管弹性模量E(N/mm2) | 206000 |
| 钢管截面惯性矩I(cm4) | 10.78 | 钢管截面抵抗矩W(cm3) | 4.49 |
| 钢管抗剪强度设计值[τ](N/mm2) | 125 | 钢管抗压、弯强度设计值[σ](N/mm2) | 205 |
由小梁验算一节可知R＝max[R1，R3]＝0.01kN，R'＝max[R1'，R3']＝0.01kN
1、抗弯验算
纵向水平钢管弯矩图(kN·m)
σ＝Mmax/W＝0.01×106/4490＝2.45N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
纵向水平钢管剪力图(kN)
Vmax＝0.103kN
τmax＝2Vmax/A=2×0.103×1000/424＝0.49N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
纵向水平钢管变形图(mm)
νmax＝0.01mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mm
满足要求！
4、扣件抗滑计算
Rmax2＝0.2kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
八、立柱验算
| 立杆稳定性计算依据 | 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 | 剪刀撑设置 | 加强型 |
| 立杆顶部步距hd(mm) | 1200 | 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm) | 200 |
| 顶部立杆计算长度系数μ1 | 1.386 | 非顶部立杆计算长度系数μ2 | 1.755 |
| 钢管类型 | Ф48×2.75 | 立柱截面面积A(mm2) | 424 |
| 回转半径i(mm) | 15.9 | 立柱截面抵抗矩W(cm3) | 4.49 |
| 抗压强度设计值f(N/mm2) | 205 | ||
顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1200+2×200)=2217.6mm
非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632.5mm
λ=l0/i=2632.5/15.9=165.57≤[λ]=210
长细比满足要求！
1、风荷载计算
Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.22×0.6×1.52/10＝0.03kN·m
2、稳定性计算
根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：
1)面板验算
q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+0.9×1.4×2]×0.3＝8.15kN/m
2)小梁验算
F1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1] ×(0.6-0.3/2)/2×0.04＝0.04kN
F2＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1] ×(1.2-0.6-0.3/2)/2×0.04＝0.04kN
q1＝1.09kN/m
q2＝0.01kN/m
同上四～七计算过程，可得：
顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.185×1.386×(1200+2×200)=2627.856mm
λ1＝l01/i＝2627.856/15.9＝165.274，查表得，φ1＝0.259
立柱最大受力N＝max[R'max2左+N边1，Rmax1，R'max2右+N边2]+Mw/lb＝max[0.2+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(1+0.6-0.3/2)/2×1.2，7.84，0.2+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(1+1.2-0.6-0.3/2)/2×1.2]+0.03/1.2＝7.87kN
f＝N/(φA)+Mw/W＝7.87×103/(0.26×424)+0.03×106/4490＝79.17N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.185×1.755×1500=3119.512mm
λ2＝l02/i＝3119.512/15.9＝196.196，查表得，φ2＝0.188
立柱最大受力N＝max[R'max2左+N边1，Rmax1，R'max2右+N边2]+Mw/lb＝max[0.2+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(1+0.6-0.3/2)/2×1.2，7.84，0.2+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(1+1.2-0.6-0.3/2)/2×1.2]+0.03/1.2＝7.87kN
f＝N/(φA)+Mw/W＝7.87×103/(0.19×424)+0.03×106/4490＝106.23N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
九、可调托座验算
| 荷载传递至立杆方式 | 可调托座 | 可调托座承载力容许值[N](kN) | 30 |
满足要求！
KL7梁模板（扣件式）计算书
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011
3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012
5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
一、工程属性
| 新浇混凝土梁名称 | KL7 | 新浇混凝土梁计算跨度(m) | 11.4 |
| 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) | 300×2050 | 新浇混凝土结构层高(m) | 9 |
| 梁侧楼板厚度(mm) | 120 | ||
| 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) | 面板 | 0.1 | |
| 面板及小梁 | 0.3 | ||
| 模板面板 | 0.5 | ||
| 模板及其支架 | 0.75 | ||
| 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) | 24 | ||
| 钢筋自重标准值G3k(kN/m3) | 梁 | 1.5 | |
| 板 | 1.1 | ||
| 施工人员及设备荷载标准值Q1k | 当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2) | 1 | |
| 振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2) | 对水平面模板取值 | 2 | |
| 风荷载标准值ωk(kN/m2) | 基本风压ω0(kN/m2) | 0.3 | 非自定义:0.22 |
| 风压高度变化系数μz | 0.9 | ||
| 风荷载体型系数μs | 0.8 | ||
| 新浇混凝土梁支撑方式 | 梁一侧有板，梁板立柱共用(A) |
| 梁跨度方向立柱间距la(mm) | 600 |
| 梁两侧立柱间距lb(mm) | 1200 |
| 步距h(mm) | 1500 |
| 新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm) | 1200、1000 |
| 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置 | 居中 |
| 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) | 600 |
| 梁底增加立柱根数 | 1 |
| 梁底增加立柱布置方式 | 按混凝土梁梁宽均分 |
| 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) | 600 |
| 梁底支撑小梁根数 | 5 |
| 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) | 300 |
平面图
立面图
四、面板验算
| 面板类型 | 覆面木胶合板 | 面板厚度(mm) | 15 |
| 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) | 15 | 面板弹性模量E(N/mm2) | 10000 |
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×2.05)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×2.05)+1.4×0.7×2]×1＝65.4kN/m
q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×2.05]×1＝63.kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m
q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×2.05]×1＝52.38kN/m
1、强度验算
Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×63.×0.082+0.121×1.76×0.082＝0.04kN·m
σ＝Mmax/W＝0.04×106/37500＝1.05N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×52.38×754/(100×10000×281250)＝0.004mm≤[ν]＝l/400＝75/400＝0.19mm
满足要求！
3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.393×63.×0.08+0.446×1.76×0.08＝1.93kN
R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.143×63.×0.08+1.223×1.76×0.08＝5.62kN
R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.928×63.×0.08+1.142×1.76×0.08＝4.58kN
标准值(正常使用极限状态)
R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×52.38×0.08＝1.54kN
R2'=R4'=1.143 q2l=1.143×52.38×0.08＝4.49kN
R3'=0.928 q2l=0.928×52.38×0.08＝3.65kN
五、小梁验算
| 小梁类型 | 方木 | 小梁材料规格(mm) | 60×80 |
| 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) | 15.44 | 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) | 1.78 |
| 小梁弹性模量E(N/mm2) | 9350 | 小梁截面抵抗矩W(cm3) | |
| 小梁截面惯性矩I(cm4) | 256 | ||
q1＝max{1.93+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.3/4+0.5×2.05]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×(1.2-0.6-0.3/2)/2×1，5.62+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.3/4}=5.kN/m
q2＝max[1.54+(0.3-0.1)×0.3/4+0.5×2.05+(0.5+(24+1.1)×0.12)×(1.2-0.6-0.3/2)/2×1，4.49+(0.3-0.1)×0.3/4]＝4.5kN/m
1、抗弯验算
Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×5.×0.62，0.5×5.×0.32]＝0.25kN·m
σ＝Mmax/W＝0.25×106/000＝3.96N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×5.×0.6，5.×0.3]＝2.052kN
τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.052×1000/(2×60×80)＝0.N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×4.5×6004/(100×9350×2560000)＝0.15mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mm
ν2＝q2l24/(8EI)＝4.5×3004/(8×9350×2560000)＝0.19mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm
满足要求！
4、支座反力计算
梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)
承载能力极限状态
Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×5.×0.6，0.393×5.×0.6+5.×0.3]＝3.86kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝2.19kN，R2＝R4＝3.86kN，R3＝3.15kN，R5＝3.12kN
正常使用极限状态
R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×4.5×0.6，0.393×4.5×0.6+4.5×0.3]＝3.09kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝1.93kN，R'2＝R'4＝3.09kN，R'3＝2.51kN，R'5＝2.85kN
六、主梁验算
| 主梁类型 | 钢管 | 主梁材料规格(mm) | Ф48×2.75 |
| 可调托座内主梁根数 | 2 | 主梁弹性模量E(N/mm2) | 206000 |
| 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) | 205 | 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) | 125 |
| 主梁截面惯性矩I(cm4) | 12.19 | 主梁截面抵抗矩W(cm3) | 5.08 |
1、抗弯验算
主梁弯矩图(kN·m)
σ＝Mmax/W＝0.246×106/5080＝48.4N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
Vmax＝3.278kN
τmax＝2Vmax/A=2×3.278×1000/4＝13.41N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
主梁变形图(mm)
νmax＝0.09mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mm
满足要求！
4、扣件抗滑计算
R＝R3＝0.42kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
七、立柱验算
| 立杆稳定性计算依据 | 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 | 剪刀撑设置 | 加强型 |
| 立杆顶部步距hd(mm) | 1200 | 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm) | 200 |
| 顶部立杆计算长度系数μ1 | 1.386 | 非顶部立杆计算长度系数μ2 | 1.755 |
| 钢管类型 | Ф48×2.75 | 立柱截面面积A(mm2) | 424 |
| 回转半径i(mm) | 15.9 | 立柱截面抵抗矩W(cm3) | 4.49 |
| 抗压强度设计值f(N/mm2) | 205 | ||
顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1200+2×200)=2217.6mm
非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632.5mm
λ=l0/i=2632.5/15.9=165.57≤[λ]=210
长细比满足要求！
1、风荷载计算
Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.22×0.6×1.52/10＝0.03kN·m
2、稳定性计算
根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：
1)面板验算
q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×2.05)+0.9×1.4×2]×1＝58.83kN/m
2)小梁验算
q1＝max{1.74+(0.3-0.1)×0.3/4+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(1.2-0.6-0.3/2)/2×1，5.06+(0.3-0.1)×0.3/4}=5.07kN/m
同上四～六计算过程，可得：
R1＝0.17kN，R2＝14.26kN，R3＝0.4kN
顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.185×1.386×(1200+2×200)=2627.856mm
λ1＝l01/i＝2627.856/15.9＝165.274，查表得，φ1＝0.259
立柱最大受力Nw＝max[R1，R2，R3+N边]+Mw/lb＝max[0.17，14.26，0.4+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(1+1.2-0.6-0.3/2)/2×1.2]+0.03/1.2＝14.29kN
f＝N/(φA)+Mw/W＝14290.62/(0.26×424)+0.03×106/4490＝137.63N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.185×1.755×1500=3119.512mm
λ2＝l02/i＝3119.512/15.9＝196.196，查表得，φ2＝0.188
立柱最大受力Nw＝max[R1，R2，R3+N边]+Mw/lb＝max[0.17，14.26，0.4+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(1+1.2-0.6-0.3/2)/2×1.2]+0.03/1.2＝14.29kN
f＝N/(φA)+Mw/W＝14290.62/(0.19×424)+0.03×106/4490＝186.78N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
八、可调托座验算
| 荷载传递至立杆方式 | 可调托座 | 可调托座承载力容许值[N](kN) | 30 |
满足要求！
KL5梁模板（扣件式）计算书
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011
3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012
5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
一、工程属性
| 新浇混凝土梁名称 | KL5 | 新浇混凝土梁计算跨度(m) | 11.4 |
| 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) | 400×800 | 新浇混凝土结构层高(m) | 9 |
| 梁侧楼板厚度(mm) | 120 | ||
| 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) | 面板 | 0.1 | |
| 面板及小梁 | 0.3 | ||
| 模板面板 | 0.5 | ||
| 模板及其支架 | 0.75 | ||
| 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) | 24 | ||
| 钢筋自重标准值G3k(kN/m3) | 梁 | 1.5 | |
| 板 | 1.1 | ||
| 施工人员及设备荷载标准值Q1k | 当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2) | 1 | |
| 振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2) | 对水平面模板取值 | 2 | |
| 风荷载标准值ωk(kN/m2) | 基本风压ω0(kN/m2) | 0.3 | 非自定义:0.22 |
| 风压高度变化系数μz | 0.9 | ||
| 风荷载体型系数μs | 0.8 | ||
| 新浇混凝土梁支撑方式 | 梁两侧有板，梁板立柱共用(B) |
| 梁跨度方向立柱间距la(mm) | 600 |
| 梁两侧立柱间距lb(mm) | 1200 |
| 步距h(mm) | 1500 |
| 新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm) | 1200、1000 |
| 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置 | 居中 |
| 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) | 600 |
| 梁底增加立柱根数 | 1 |
| 梁底增加立柱布置方式 | 按混凝土梁梁宽均分 |
| 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) | 600 |
| 每跨距内梁底支撑小梁根数 | 10 |
| 梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm) | 300 |
平面图
立面图
四、面板验算
| 面板类型 | 覆面木胶合板 | 面板厚度(mm) | 15 |
| 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) | 15 | 面板弹性模量E(N/mm2) | 10000 |
W＝bh2/6=400×15×15/6＝15000mm3，I＝bh3/12=400×15×15×15/12＝112500mm4
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×0.7×2]×0.4＝10.67kN/m
q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.8]×0.4＝9.96kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×0.4＝0.71kN/m
q2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝[0.1+(24+1.5)×0.8]×0.4＝8.2kN/m
1、抗弯验算
σ＝Mmax/W＝(0.107×9.96×0.072+0.121×0.71×0.072)×106/15000＝0.34N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.632q2l4/(100EI)＝0.632×8.2×674/(100×10000×112500)＝0mm≤[ν]＝l/400＝67/400＝0.17mm
满足要求！
3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
Rmax＝1.143 q1静l+1.223 q1活l＝1.143×9.96×0.07+1.223×0.71×0.07＝0.82kN
标准值(正常使用极限状态)
R'max＝1.143q2l＝1.143×8.2×0.07＝0.63kN
五、小梁验算
| 小梁类型 | 方木 | 小梁材料规格(mm) | 60×80 |
| 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) | 15.44 | 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) | 1.78 |
| 小梁弹性模量E(N/mm2) | 9350 | 小梁截面抵抗矩W(cm3) | |
| 小梁截面惯性矩I(cm4) | 256 | ||
承载能力极限状态
正常使用极限状态
承载能力极限状态：
面板传递给小梁q1＝0.82/0.4＝2.05kN/m
小梁自重q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.07＝0.02kN/m
梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2)]×(0.6-0.4/2)/2×0.07+0.9×1.35×0.5×(0.8-0.12)×0.07＝0.11kN
梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2)]×(1.2-0.6-0.4/2)/2×0.07+0.9×1.35×0.5×(0.8-0.12)×0.07＝0.11kN
正常使用极限状态：
面板传递给小梁q1＝0.63/0.4＝1.57kN/m
小梁自重q2＝(0.3-0.1)×0.07＝0.01kN/m
梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=(0.1+(24+1.1)×0.12)×(0.6-0.4/2)/2×0.07+0.5×(0.8-0.12)×0.07＝0.06kN
梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=(0.1+(24+1.1)×0.12)×(1.2-0.6-0.4/2)/2×0.07+0.5×(0.8-0.12)×0.07＝0.06kN
1、抗弯验算
小梁弯矩图(kN·m)
σ＝Mmax/W＝0.04×106/000＝0.65N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
小梁剪力图(kN)
Vmax＝0.49kN
τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×0.49×1000/(2×60×80)＝0.15N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
小梁变形图(mm)
νmax＝0.01mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mm
满足要求！
4、支座反力计算
承载能力极限状态
R1＝0.04kN，R2＝0.98kN，R3＝0.04kN
正常使用极限状态
R1＝0.03kN，R2＝0.71kN，R3＝0.03kN
六、主梁验算
| 主梁类型 | 钢管 | 主梁材料规格(mm) | Ф48×2.75 |
| 可调托座内主梁根数 | 2 | 主梁弹性模量E(N/mm2) | 206000 |
| 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) | 205 | 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) | 125 |
| 主梁截面惯性矩I(cm4) | 12.19 | 主梁截面抵抗矩W(cm3) | 5.08 |
主梁计算简图一
主梁计算简图二
由上节可知R＝max[R1，R2，R3]/2＝0.49kN，R'＝max[R1'，R2'，R3']/2＝0.35kN
1、抗弯验算
主梁弯矩图一(kN·m)
主梁弯矩图二(kN·m)
σ＝Mmax/W＝0.33×106/5080＝.53N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
主梁剪力图一(kN)
主梁剪力图二(kN)
Vmax＝2.84kN
τmax＝2Vmax/A=2×2.84×1000/4＝11.63N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
主梁变形图一(mm)
主梁变形图二(mm)
νmax＝0.21mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm
满足要求！
4、支座反力验算
承载能力极限状态
图一
立柱2：R2＝10.03kN，同理可得
立柱1：R1＝0.41kN，立柱3：R3＝0.41kN
图二
立柱2：R2＝3.92kN，同理可得
立柱1：R1＝0.16kN，立柱3：R3＝0.16kN
正常使用极限状态
图一
立柱2：R2＝7.16kN，同理可得
立柱1：R1＝0.31kN，立柱3：R3＝0.31kN
图二
立柱2：R2＝2.8kN，同理可得
立柱1：R1＝0.12kN，立柱3：R3＝0.12kN
七、纵向水平钢管验算
| 钢管类型 | Ф48×2.75 | 钢管截面面积A(mm2) | 424 |
| 钢管截面回转半径i(mm) | 15.9 | 钢管弹性模量E(N/mm2) | 206000 |
| 钢管截面惯性矩I(cm4) | 10.78 | 钢管截面抵抗矩W(cm3) | 4.49 |
| 钢管抗剪强度设计值[τ](N/mm2) | 125 | 钢管抗压、弯强度设计值[σ](N/mm2) | 205 |
由小梁验算一节可知R＝max[R1，R3]＝0.04kN，R'＝max[R1'，R3']＝0.03kN
1、抗弯验算
纵向水平钢管弯矩图(kN·m)
σ＝Mmax/W＝0.02×106/4490＝5.14N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
纵向水平钢管剪力图(kN)
Vmax＝0.232kN
τmax＝2Vmax/A=2×0.232×1000/424＝1.09N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
纵向水平钢管变形图(mm)
νmax＝0.01mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mm
满足要求！
4、扣件抗滑计算
Rmax2＝0.41kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
八、立柱验算
| 立杆稳定性计算依据 | 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 | 剪刀撑设置 | 加强型 |
| 立杆顶部步距hd(mm) | 1200 | 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm) | 200 |
| 顶部立杆计算长度系数μ1 | 1.386 | 非顶部立杆计算长度系数μ2 | 1.755 |
| 钢管类型 | Ф48×2.75 | 立柱截面面积A(mm2) | 424 |
| 回转半径i(mm) | 15.9 | 立柱截面抵抗矩W(cm3) | 4.49 |
| 抗压强度设计值f(N/mm2) | 205 | ||
顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1200+2×200)=2217.6mm
非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632.5mm
λ=l0/i=2632.5/15.9=165.57≤[λ]=210
长细比满足要求！
1、风荷载计算
Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.22×0.6×1.52/10＝0.03kN·m
2、稳定性计算
根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：
1)面板验算
q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.8)+0.9×1.4×2]×0.4＝9.76kN/m
2)小梁验算
F1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1] ×(0.6-0.4/2)/2×0.07＝0.06kN
F2＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1] ×(1.2-0.6-0.4/2)/2×0.07＝0.06kN
q1＝1.88kN/m
q2＝0.02kN/m
同上四～七计算过程，可得：
顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.185×1.386×(1200+2×200)=2627.856mm
λ1＝l01/i＝2627.856/15.9＝165.274，查表得，φ1＝0.259
立柱最大受力N＝max[R'max2左+N边1，Rmax1，R'max2右+N边2]+Mw/lb＝max[0.31+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(1+0.6-0.4/2)/2×1.2，8.59，0.31+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(1+1.2-0.6-0.4/2)/2×1.2]+0.03/1.2＝8.62kN
f＝N/(φA)+Mw/W＝8.62×103/(0.26×424)+0.03×106/4490＝86.01N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.185×1.755×1500=3119.512mm
λ2＝l02/i＝3119.512/15.9＝196.196，查表得，φ2＝0.188
立柱最大受力N＝max[R'max2左+N边1，Rmax1，R'max2右+N边2]+Mw/lb＝max[0.31+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(1+0.6-0.4/2)/2×1.2，8.59，0.31+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(1+1.2-0.6-0.4/2)/2×1.2]+0.03/1.2＝8.62kN
f＝N/(φA)+Mw/W＝8.62×103/(0.19×424)+0.03×106/4490＝115.66N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
九、可调托座验算
| 荷载传递至立杆方式 | 可调托座 | 可调托座承载力容许值[N](kN) | 30 |
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