1. 玻璃钢夹砂管道的发展
纤维缠绕玻璃钢管（以下简称FRP管），诞生于1948年，1950年第一根聚酯FRP管用于石油工业，并逐步用于化学工业和军用工业。1954年，FRP管实现商品化生产，从此诞生了FRP 管道工业。
五十年代是FRP管的幼年时期，这个时期的特点是应用领域相继拓宽，化学、石油及各个工业领域都在试验应用FRP管道，应用的结果证明，FRP管道的耐腐蚀性能比传统材料好得多，轻质高强、安装维修费用低、使用寿命长，运行周期内的总成本也比传统材料低，显示出了一系列的突出优点，从而为FRP管道工业的发展打下了良好的基础。
七十年代，美国给水工程协会颁布了玻璃钢管标准AWWA－ C950，从而FRP管道工业进入工业化大规模生产阶段，产业基本形成，其后该标准经过了多次修订和补充，被认为是世界上最权威的玻璃钢管标准，得到广泛认同和采用。八十年代，ＦＲＰ管道已经是通用的FRP制品。其中以FRP管为主的防腐市场仅次于汽车工业和建筑业，位列第三。FRP管的生产和应用已完全成熟。
纤维缠绕夹砂玻璃钢管诞生于七十年代，夹砂管的出现，是对玻璃钢管大规模推广应用的一大促进。纯纤维缠绕玻璃钢管的优点是比重小、强度高、耐腐蚀性能优良。但其应用于工程中时，常表现为壁厚薄、强度富裕量大、刚度低、造价高，从而在很多领域的应用受到了。夹砂玻璃钢管是在纯玻璃钢管的中间，引入树脂砂浆层，形成新的层合结构体，从而在保留原玻璃钢管道所有优点的基础上，既提高了刚度，又降低了工程造价。在低内压高外压的ＦＲＰ管工程实例中，外压作用下的管壁中心附近区域的正压力很小，由树脂砂浆层承担，而高的应力区则由位于管壁两侧的纯纤维缠绕区承担。充分体现了复合材料的可设计性和物尽其能的特点。因此在全世界范围内得到了迅速发展，现在在大口径FRP管道中绝大多数为该种结构工艺。
2.玻璃钢夹砂管道的构造
在玻璃钢中，拉伸强度很高的玻璃纤维起着增强作用，而耐压耐磨性较强的合成树脂则作为基体材料粘结纤维，使其起共同的成型和承载作用。
玻璃钢管道的管壁结构，通常由两部分组成：
结构层――由按设计缠绕角缠绕的连续玻璃纤维粗纱作为增强骨架，以合成树脂作为粘结基体。其中，玻璃纤维的含量约占70-75％，树脂的含量约占25-35％。为加强结构刚度，在玻璃纤维缠绕层中间，可以增加树脂砂浆层。
内衬层――为防腐防渗层，由两部分组成
内表面层――是跟介质接触的最内层，为耐蚀和第一道防渗层，树脂含量在90％左右。
次内层――由短切纤维织物增强，耐蚀树脂组成，含胶量可达70%以上，约２mm左右，是防止介质渗透的第二道屏障。
1
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3.玻璃钢夹砂管道怎样选择管材
一般来说，玻璃钢夹砂管道的选择，基于构成管线的地基、土壤情况，当管路设计有了充分的堪测设计、地质情况、水文情况之后，应依ＡＷＷＡ－Ｃ９５０的标准进行选择。对于使用厂家来说，可以向生产厂家提供如下的数据，生产厂家可以依据给出的条件，进行设计，以生产出合格的管材。
业主应向生产厂家提供如下的数据： 1. 管的公称直径（依标准公称直径选取） 2. 工作压力（依水力学计算）
3. 波动压力（考虑水压、水锤的影响）
4. 管路两侧回填土的土壤条件（土壤类别、回填的压实系数）
5. 回填土比重
6. 最大覆盖土深度和最小覆盖土深度
7. 动载荷
8. 负压（考虑管路之中真空的影响） 9. 平均使用温度和范围
同时，应向生产厂家提供应生产厂家要求的其它一些使用指标
4.玻璃钢夹砂管道的订货须知
除向生产厂家提供使用条件之后，一般的订货商应当明确如下问题：
１） 对于定长的夹砂管道，其管道的结构长度为１２米，但铺设在管路之中，由于采用的是承插式连接，应当以每根管的有效长度来计算管道的使用量。一般来讲，12米定长管的有效长度：DN300－DN1200时为11.74米；DN1300－1500时为11.679米；DN1600－DN2600时为11.613米。
举例：假定铺设直管段管线长为1000米，则需要有效长度为11.74米的定长管数量为：1000米÷11.74米/根≈85根。
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２） 为了配合用户需要，对于非定长的管道，厂家也可以生产，一般来说，玻璃钢夹砂管道，可生产任意长度（≤12米）的管，但需征询厂家的意见，一般来说，厂家可以提供３米、４米、５米、６米、8米、12米的非定长管道。
３） 对于管路之中的管件及附件，应做出相应的简图，厂家生产的管件，仅是依照相关的标准进行结构设计和制造，如弯头的角度，遵从下表：
弯头的角度
单位：度
５° 7.5° 10° 11.25 15° 22.5°
30°
45°
60°
75°
90°
注：表中加黑的角度为标准弯头的角度
非以上标准角度的弯头，应在定货时向厂家特别提出 。
同时，为了明确管件，如管路之中的排气三通、排水三通、闸阀井、法兰、三通，都应以简图的说明形式订货。
４）一般来说，购货方不明确，当铺设管路时，所遇到的凑不足标准管节，或由于管件的结构尺寸的变化，或由于临时的施工开挖，而造成的分段施工，所产生的管与管之间的连接，那么购货厂商应明确，无论计划的怎样好，要想完成管线的施工，现场的平端糊口是必不可少的。究于此点，购货方应向生产厂明确提出关于平端糊口的问题。以便取得生产厂专业人员的帮助。
4 第二篇 纤维缠绕玻璃钢夹砂管的优点
与其它管材的比较，玻璃钢管具有以下一些显著的优点
1.玻璃钢管与钢管、球墨铸铁管比较
玻璃钢管钢管与球墨铸铁管
1)耐腐蚀性好，对水质无影响：
玻璃钢管道能抵抗酸、碱、盐、海水、未经处理的污水、腐蚀性土壤或地下水及众多化学流体的侵蚀。比传统管材的使用寿命长，其设计使用寿命一般为50年以上。
对夹砂玻璃钢管道而言，更多的是在市政、城市输配管网方面的应用，由于其具有无毒、无锈、无味、对水质无二次污染、无需防腐、使用寿命大大延长、安装简便等优点，因此，受到了给排水行业的欢迎。
2)防污抗蛀：
不饱和聚酯树脂的表面洁净光滑，不会被海洋或污水中的甲贝、菌类等微生物玷污蛀附，以致增大糙率，减少过水断面，增加维护费用。玻璃钢管道无这些污染，长期使用洁净如初。同时由于其内壁光滑，且有优异的抗蚀性能，不会产生水垢和微生物的滋生，有效保证水质，保持水阻的稳定。而传统管材还存在日后水阻增大和表面结垢的现象。
3)耐热性、抗冻性好：
在-30℃状态下，仍具有良好的韧性和极高的强度，可在-50℃－８０℃的范围内长期使用，采用特殊配方的树脂还可在１１０℃以上的温度工作。
4)自重轻、强度高，运输安装方便：
采用纤维缠绕生产的夹砂玻璃钢管道，其比重在1．65－2．0，只有钢的１／４，但玻璃钢管的环向拉伸强度为180－300ＭＰa，轴向拉伸强度为６０－１５０ＭＰa，近似合金钢。因此，其比强度（强度／比重）是合金钢的２－３倍，这样它就可以按用户的不同要求，设计成满足各类承受内、外压力要求的管道。对于相同管径的单重，ＦＲＰ管只有碳素钢管（钢板卷管）的１／2.５，铸铁管的１／３.5，预应力钢筋水泥管的１／8左右，因此运输安装十分方便。玻璃钢管道每节长度12米，比混凝土管可减少三分之二的接头。它的承插连接方式，安装快捷简便，同时降低了吊装费用，提高了安装速度。
5)摩擦阻力小，输送能力高：
一、钢管
1)钢管相比于其他传统管材，材质较轻、强度高、韧性好，可以承受较高内压，制造使用灵活，并且能适应复杂或恶劣的地质情况。
2)但钢管在使用过程中存在较大弊端，主要是内外防腐处理麻烦。首先外防腐的问题很关键，其外防腐质量的好坏直接影响其使用寿命。现在国内钢管的外防腐主要为：遮盖型做法，对于钢管均要求为加强型或特加强型外防腐，有部分地区推行阴极保护，对于遮盖型的外防腐办法一般为涂料如石油沥青、环氧煤沥青等，后者在低温时不易固化，而且在现场焊口施工时问题更多，原先曾用过过氯磺化聚乙烯，由于溶剂太多，易生针孔，抗击穿不合格，部分地区明确不再使用。对于阴极保护其防腐效果比较好，但是由于采用牺牲阳极的办法，在日后运行中必须定期更换阳极，增高了运行费用和工作。再说内壁处理问题，一般采用的方法有三种：防腐涂料、树脂砂浆、水泥砂浆。三种办法都存在两个问题：第一是防腐层与钢管的粘结强度问题，水泥砂浆前面已经说过，对于防腐涂料和树脂砂浆两种方法都要求钢管内表面完全除锈才能施工，但这一点很难做到完好。因此锈点部分就造成了日后分层剥离的起源，形成腐蚀和结垢；第二是钢管绝大多数都是现场对焊施工，在焊完后进行防腐，只能是人工进行，质量不易控制。而且，对于直径较小的管，由于人员无法进去施工，就不再防腐了，也造成了日后焊缝破坏的隐患。根据几次钢管的爆管事故分析，主要是焊缝质量不高或焊
缝腐蚀造成的。
3)整体造价较高。
4)水力性能差、能耗高。钢管的管内糙率系数在0.013-0.014之间，这样对于同样输水量，同等管径的管线，其沿程阻力就高，需要增大泵的扬程，增大初期投资，同时运行费用因耗电量大，也大幅度增大。
5)管道存在对水锤作用承载能力差的缺陷。
5
玻璃钢管内壁非常光滑，糙率和摩阻力很小。糙率系数为0.0084，而混凝土管的n 值为0.014，铸铁管为0.013，因此，玻璃钢管能显著减少沿程的流体压力损失，提高输送能力。因此，可带来显著的经济效益：
①在输送能力相同时，工程可选用内径较小的玻璃钢管道，从而降低一次性的工程投入；
②采用同等内径的管道，玻璃钢管道可比其他材质管道减少压头损失，节省泵送费用。
③可缩短泵送时间，减少长期运行费用。６)电、热绝缘性好：
玻璃钢是非导体，管道的电绝缘性特优，绝缘电阻在1012－1015Ω.cm ，最适应使用于输电、电信线路密集区和多雷区；玻璃钢的传热系数很小，只有０.2～0.45，是钢的５‰，管道的保温性能优异。
7)耐磨性好：
把含有大量泥浆、沙石的水，装入管子中进行旋转磨损影响对比试验。经300万次旋转后，检测管内壁的磨损深度如下：用焦油和瓷釉涂层的钢管为0.53mm ，用环氧树脂和焦油涂层的钢管为0.52mm ，经表面硬化处理的钢管为0.48mm ，玻璃钢管为0.21mm 。由此可以说明其相当耐磨。
8)维护费用低：
玻璃钢管由于上述的耐腐、耐磨和抗冻和抗污等性能，因此工程不需要进行防锈、防污、绝缘、保温等措施和检修。对地埋管无需作阴极保护，可节约工程维护费用７０％以上。
９)适应性强：
玻璃钢管可根据用户的各种特定要求，诸如不同的流量、不同的压力、不同的埋深和载荷情况，设计制造成不同压力等级和刚度等级的管道。
10)工程寿命长，安全可靠。
据实验室的模拟试验表明：玻璃钢管道寿命可长达５０年以上。
11)工程综合效益好：
综合效益是指由建设投资、安装维修费用、使用寿命、节能等多种因素形成的长期性效益，玻璃钢管道的综合效益是可取的，特别是管径越大，其成本越低。当进一步考虑埋入地下的管道可使用好几代，又无需年年检修，更可以发挥它优越的综合效益。
二、球墨铸铁管
1) 抗拉强度高，是一般灰铸铁管的3倍；韧性好，延伸率高，为5－15％。
2) 耐冲击、耐震动、耐腐蚀，比钢管好。3) 造价较高，只比钢管略低。
4) 其耐腐蚀虽比钢管要好，但是其管壁薄，埋设在土壤中受蚀穿孔的速度比灰铸铁管快得多，若外防腐作得不够 ，几乎在5－8年内就发生腐蚀穿孔，而管材在腐蚀土壤中的受腐蚀速度达0.5-1.5mm/a ， 因此球墨管的外腐蚀一定要按要求做好，而这点在生产、施工、安装中不易保证，造成事故隐患。
5) 其内衬一般为水泥砂浆涂敷，水泥砂浆衬里在某些情况下会对水质产生不利影响，试验表明如砂浆受到能溶解石灰的水侵蚀会导致砂浆流失、砂浆受损、水被碱化、PH 值升高、增加氯耗、水消毒的效果受到影响等。而且由于水泥与铸铁性能差异较大，在外冲击、内压、温度变化等条件下，水泥砂浆衬里更易裂纹，导致水分渗入，甚至剥落，造成水阻增大，影响水质。
6) 水力性能差、能耗高。球墨铸铁管的管内糙率系数在0.013-0.014之间，这样对于同样输水量，同等管径的管线，其沿程阻力就高，需要增大泵的扬程，增大初期投资，同时运行费用因耗电量大，也大幅度增大。
7) 管道存在对水锤作用承载能力差，极易引起重大事故。
6
2.玻璃钢管与PVC 管比较
项目 玻璃钢管
PVC 管
管道直径
内径为定值
外径为定值
单根管长
标准管长为12米，较PVC 管道单位铺设长度接口数量减少一倍
标准管长最长为6米，较玻璃钢管道单位铺设长度接口数量增加至少一倍
拉伸强度
强度高，可达300Mpa；管道环向轴向强度可设计，可满足埋地、架空等各种安装方式要求 强度低，仅42Mpa；环向轴向强度一样，不能根据需要进行设计 模量 ≥25Gpa
3Gpa
可设计性
玻璃钢管道可根据内压、外压及架空要求进行结构设计
不能进行设计，
抗冲击性能
玻璃钢由树脂与玻璃纤维复合而成，受力主要由玻璃纤维承担，而玻璃纤维弹性模量高，对外界的冲击抵抗能力强
PVC 管由热塑性树脂构造，弹性模量低，抵抗外界冲击能力低
蠕变性能
当材料受到一恒定载荷时要产生变形，而且变形随着时间增加而增加，这就是材料的蠕变。高分子材料都存在不同程度的蠕
变特性，但在玻璃钢中，由于玻璃纤维的
引入极大地改善了玻璃钢产品的蠕变性能，再加上玻璃钢管道特有的层合结构，使之蠕变几乎可以忽略不计
存在较大的长期蠕变，在长期使
用后其强度保留率很低
耐腐蚀性能
可以根据管道内输送介质情况选择不同的耐蚀树脂,以满足使用要求。 材料不可设计，只能适用于特定的腐蚀介质
安全裕量 玻璃钢管道设计安全裕量高，强度安全系数大于6，可以满足极端复杂条件下使用
管道设计安全系数低，不到4。
7
3. 玻璃钢管与PCCP 管比较
玻璃钢夹砂管与PCCP 管相比，在给水行业应用中有许多优点，这主要是由于这种管材是真正意义上的复合管材，而PCCP 管只是简单的物理组合，而不是真正意义上靠化学键来实现的真正化学结构，结构决定了管材的性能，下面就分别进行简单介绍，以供参考。
序
号 比较
项目
玻璃钢夹砂管
预应力钢筒混凝土管
1
结构 夹砂玻璃钢管是在纯玻璃钢管的中间，引入树脂砂浆层，形成新的层合结构体，从而在保留原玻璃钢管道所有优点的基础上，既提高了刚度，又降低了工程造价。在低内压高外压的ＦＲＰ管工程实例中，外压作用下的管壁中心附近区域的正
压力很小，由树脂砂浆层承担，而高的应力区则由位于管壁两侧的纯纤维缠绕区
承担。充分体现了复合材料的可设计性和物尽其能的特点。
由于这种管材的复合结构完全使用粘结力强的不饱和树脂粘结剂制造，管壁各层结构浑然一体，整体性强。
PCCP 管管壁内外仍然是大部分是混凝土，中间是1—2mm 的薄钢板，由于混凝土粘结力差，钢板和混凝土之间没有化学键结合，形成不了化学结构，所以复合界面的抗分层能力差，加上钢板和混凝土的热膨胀系数不一样，加剧了钢板和混凝土之间的分层隐患，管材的钢筒与砼之间容易出现空鼓或裂隙，会使砼中的碱析出，最终导致钢筒腐蚀，从而引起管材报废，所以PCCP 管的结构只是钢和混凝土两种材料的简单物理组合，而不是最佳的化学“偶合”。
2
耐腐蚀性能、使用寿命
玻璃钢夹砂管道能够抵抗酸、碱、盐、海水、未经处理的污水、腐蚀性土壤或地下水及众多化学流体的侵蚀, 无须二次防腐，其使用寿命在50年以上，而且可以根据不同的
使用介质要求，选择不同的耐腐蚀树脂。 耐腐蚀性差，并且不能根据使用介质的不同要求，进行选材，耐腐蚀性能单一，并且承插口容易发生环锈蚀，须另外采取防腐措施，加上由于混凝土和钢筒之间只是简单的物理复合结构，复合界面粘结力太低，钢筒和混凝土之间容易发
生分层，缩短了管材的使用寿命。
3 对水质的
影响 夹砂玻璃钢管道通过选择合适牌号的食品级合成树脂，通过特殊的配方和红外线烤盘固化工艺及技术处理，输送的生
活用水完全符合我国卫生标准。并且夹砂玻璃钢管道具有无毒、无锈、无味，不会对水质造成二次污染等优点，该产品在电
子行业的超纯水系统和食品酿造行业的大量使用，也证明其对水质无任何不良影响。
PCCP 管采取防腐材料，大多为环氧沥青类材料，由于环氧树脂室外固化，不加热，固化不充分，对水质有一定的影响，加上防腐时，施工难以达到相应的除尘除锈及干燥标准要求，所以防腐层的粘结力低，容易脱落。
4 力学
玻璃钢夹砂管的比重仅为1.8,是PCCP 管PCCP 管重量大，笨重，例如：DN4000
8 性能 1/3—1/4，管轻质高强，
玻璃钢管的比强度近似合金钢，其比强度
（强度／比重）是合金钢的２～３倍，抗
拉强度达300MPa,而且可根据不同的工况
条件，按照用户的不同要求，可设计成满
足各类承受内、外压力要求的管道，玻璃
钢高压管的设计压力可达25MPa,玻璃钢
顶管的承受外压的能力现已超过30000Pa
刚度，可设计性很强。玻璃钢壁厚与直径
比小，其引起的水锤压力小;二则管材的
安全系数高，故在压力有一定的波动或运
行中产生水锤作用时管材也不会破坏。
管道，玻璃钢夹砂管重量为1.5吨/米，
而PCCP管达到9吨/米，PCCP管虽具有
一定的抗拉强度，但比强度比玻璃钢管
低得多,同等口径的管道的管壁厚,PCCP
管是玻璃钢夹砂管的5-6倍，PCCP管的
耐压能力低，内压只能达1.2MPa, ,可设
计性差,产品性能单一。PCCP管的壁厚与
直径比大，其引起的水锤压力大;二则管
材的安全系数低，故在压力有一定的波
动或运行中产生水锤作用时，管材仍存
在爆管的隐患。
5 水力
学性
能
玻璃钢管道内表面光滑，摩擦阻小，
糙率系数n仅为0.0084,而PCCP管达
0.014,这就意味着:
a在输送能力相同时，工程可
选用内径较小的玻璃钢管道，从而降低一
次性的工程投入；
b采用同等内径的管道，玻璃
钢管道可比其他材质管道减少压头损
失，节省泵送费用。
c可缩短泵送时间，减少长期运行费
用。
由于玻璃钢管道内表面洁净光滑，不易被
海洋或源水中的甲贝、菌类等微生物玷污
蛀附，以致增大糙率，减少过水断面，增
加维护费用。
PCCP管道内表面粗糙，摩擦阻力
大，糙率系数n为0.014,是玻璃钢夹砂
管的1.67倍,水头损失明显比玻璃钢管
大。
选用同等直径的管道,比玻璃钢管道输
送能力差，耗能是玻璃钢夹砂管的 1.2
倍左右。
在相同的流量条件下,PCCP管需选用比
FRP管大一个规格的管道,增加了管材费
用。
同等口径，保证同样输水量的情况下，
PCCP其沿程阻力就高，需要增大泵的扬
程，增大初期投资，同时运行费用因耗
电量大，也大幅度增大。
由于PCCP管道内表面粗糙，很容易被
海洋或源水中的甲贝、菌类等微生物玷
污蛀附，以致增大糙率，减少过水断面，
需定期维护、清理增加维护费用。
6 抗沉
降能
力
玻璃钢管道采用承插双“o”密封圈连
接密封方式，这种连接方式属柔性连接，
借转角大，可达3°以上承插口连接工作
面长，其工作面长，可有效消除地质沉降
的影响，更适合软土地质的应用，大大增
加了供水工程的可靠性。玻璃钢夹砂管的
重量轻，对地基承载力要求相对较低，由
于自重产生的自然沉降比PCCP管小得
PCCP管虽然也采用承插密封圈连接密
封方式，这种连接方式属属半柔性连
接，借转角小，最多达1°，借转角过大，
使钢制承插口环相碰，在受力状态下，
容易产生应力腐蚀，造成管道损坏，其
工作面长度也短，不能有效消除地质沉
降的影响，抗沉降能力差，并且由于管
道自重庞大，对地基承载力要求高，由
9
多。
于管道自重产生的自然沉降量比玻璃钢夹砂管大得多。
7
耐磨
性能 把含有大量泥浆、沙石的水，装入玻璃钢夹砂管子中进行旋转磨损影响对比试验。经300万次旋转后，检测管内壁的磨
损深度如下：用焦油和瓷釉涂层的钢管为0.53mm，用环氧树脂和焦油涂层的钢管为
0.52mm ，经表面硬化处理的钢管为0.48mm，玻璃钢管为0.21mm。由此可以说明其相当耐磨。
PCCP 管对水中泥沙的抗磨性能差，容易造成预应力钢丝裸露，加剧腐蚀。
8 安装 玻璃钢管道每节长度12米，比PCCP 管可减少二分之一多的接头，并且可现场接头试压，大大增加了工程的可靠性。
由于玻璃钢管道自重轻，安装快捷简便，其安装速度是PCCP 管道的2—3倍,而且吊装费用低，综合安装费用比PCCP 管节省30%左右。
PCCP 管每节长度4-5米，接头多，DN≤2000的管道采用单胶圈密封，接头不能试压，增加了工程的安全不可靠性和工程费用。由于管体重量超大，运输、安装笨重复杂，安装速度慢，运输、吊装
要求高，费用也高，其综合安装费用更高。
9
维护
费用 玻璃钢管由于上述的水力学性能优良，耐腐、耐磨、抗污等性能，因此工程
不需要进行防锈、防污、绝缘、保温等措
施和检修。对地埋管无需进行维护，可节
约大量工程维护费用。
PCCP 管材在施工现场或厂区存放时，管
材不能长期闲置，需要定期用水喷洒、养护，否则容易使砂浆与砼干裂，造成管材报废，所以需定期维护，维护麻烦，同时还增加了维护费用。由于PCCP 管道内表面很容易被海洋或河水中的甲贝、菌类等微生物玷污蛀附，以致增大糙率，减少过水断面，需定期维护、清理，也造成维护费用增加。
10
经济
比较 综合效益是指由建设投资、安装维修费用、使用寿命、节能节钢等多种因素形成的长期性，玻璃钢夹砂管管材初期虽比
PCCP 管投资稍高，但玻璃钢管道的综合效益比PCCP 管高，特别是管径越大，玻
璃钢夹砂管成本越低，进一步考虑埋入地下的管道可使用好几代，又无需年年检修，所以玻璃钢夹砂管综合效益优越。
PCCP 管初期投资虽比玻璃钢夹砂管管材稍低，但考虑运输、吊装、安装和维护费用、使用寿命，泵能消耗等因素，PCCP 管的综合效益比玻璃钢夹砂管低，特别是管径越大，PCCP 管成本越高，综合效益越低。
10 第三篇 产品相关标准
1.设计标准
CECS 190:2005 给水排水工程埋地玻璃纤维增强塑料夹砂管管道结构设计规程 GB 50332-2002 给水排水工程管道结构设计规程
AWWA MANUAL M45 Fiberglass Pipe Design
2.产品标准
JC552-94 纤维缠绕热固性树脂压力管
GB/T21238-2007 玻璃纤维增强塑料夹砂管
GB/T 21492-2008 玻璃纤维增强塑料顶管
Q/ZY01-2007 玻璃纤维缠绕增强热固性树脂（夹砂）管管件
ANSI/AWWA C950-01 Standard for Fiberglass Pressure Pipe
3.试验方法标准
GB/T1446-2005 纤维增强塑料性能试验方法总则
GB/T1447-2005 纤维增强塑料拉伸性能试验方法
GB/T1449-2005 纤维增强塑料弯曲性能试验方法
GB/T1463-2005 纤维增强塑料密度和相对密度试验方法
GB/T2577-2005玻璃纤维增强塑料树脂含量试验方法
GB/T2576-2005纤维增强塑料树脂不可溶含量试验方法
GB/T2572-2005纤维增强塑料平均线膨胀系数试验方法
GB/T3857-2005玻璃纤维增强热固性塑料耐化学介质试验方法
GB/T3854-2005增强塑料巴柯尔硬度试验方法
GB/T3139-2005纤维增强塑料导热系数试验方法
GB/T5352-2005纤维增强热固性塑料管平行板外载性能试验方法
GB/T5351-2005纤维增强热固性塑料管短时水压失效压力试验方法
GB/T5349-2005纤维增强热固性塑料管轴向拉伸性能试验方法
GB/T6058-2005纤维缠绕压力容器制备和内压试验方法
GB/T24-2005 纤维增强塑料燃烧性能试验方法氧指数法
GB/T8237-2005 纤维增强塑料用液体不饱和聚酯树脂
4.安装标准
CECS 129:2001 埋地给水排水玻璃纤维增强热固性树脂夹砂管管道工程施工及验收规程 GB 50268-97 给水排水管道工程施工及验收规范
11
第四篇 安装说明
第一部分 基槽的开挖
1.1沟槽断面的型式
玻璃钢夹砂管道所需的断面应依不同的土壤条件而进行变化的，土方工程在管道工程中所占的比重较大，而且选择合理的经济的断面对于减少土方量十分重要。在断面选择之中，应考虑如下几个因素的影响，而采用不同的断面尺寸。 ①：管道的直径 ②：埋设深度 ③：土壤类别 ④：地下水情况 ⑤：施工季节
⑥：沟侧是否用支撑
⑦：土方的运输 ⑧：排水的方法
究于如上8个方面因素的考虑，管沟的几何形状有如下几种方式：
(1)梯形槽 (2)合槽
<用于埋深较浅,有轻度 <用于埋深较浅,有轻度滑坡
滑坡地段> 地下水位高,明沟排水地段>
3)直槽 (4)混合槽
<用于埋深较浅,土壤条件 <用于埋深较深,有轻度滑 好、地下水位低的地段, > 坡,地下水位低的地段>
12
(5)组合槽
<用于埋深较深,分层开挖的地段>
（1） 依管道本身的直径，管路沟槽底部开挖尺寸的选择：
B 1 ----- 上口槽宽
B 2 ----- 底部最小开挖宽度 H ----- 开挖深度 H:M ---- 边坡坡度
D ---- 管道工作最大外径 a ----- 最小工作面宽度
玻璃钢夹砂管道所需的开挖基槽的底宽应由下式给出：（对于单根管路而言） B 1＝D＋2（a+C）
(其中C 值为考虑边坡支撑所需的宽度)
玻璃钢夹砂管路安装最小断面尺寸表
工称直径 最小宽度 200 800 225 850 250 850 300 900 350 1000 400 1000 450 1100 500 1100 550 1200 600 1200
13
750 1400 700 1400 800 1500 900 1500 1000 2000 1100 2200 1200 2200 1300 2400 1400 2400 1500 2600 1600 2600 1800 3000 2000 3200 2200 3200 2400 3600 2500 3600 2600 4400 2800 4600 3000 4800 3100 5000 3400 5200 3600 5400 3800 5600 4000 5800
上表所示的最小槽底宽度，还应当对于不同的土壤类别及沟侧有无动载荷进行相应的调整。
1.2基础处理
1.2.1未扰动的素土基础：
当土壤的耐力为8-10t/m 2
和非岩石的情况下，一般采用未扰动的素土基础，管沟底素土不能被扰动。仅在管接头处挖钟形孔，回填后将此孔夯实。 1.2.2原土基础：
当土壤的地耐力为5－7t/m 2时，原土经夯实加固后就可以满足工程需要，夯实程度要大于95％SPD。此方法是最简单的基础处理办法。 1.2.3砂垫基础：
适用于沟槽土壤承载能力较好，管顶覆土深度小于3.0米。这种基础比较适用于柔性接口。 根据土壤的条件和管径大小确定具体的砂或砾石垫层厚度，砂或砾石垫层厚50－100mm 不等，夯实程度为90％SPD。
当遇有突出的岩石、鹅卵石或硬土层时，基础层厚度应增加至100－200mm。这样使管道和地基之间作用力和反作用力处于软接触状态，整体受力均匀，尤其是受到瞬变冲击时，砂填充层
具有缓冲作用，避免应力集中，对于玻璃钢管十分有利。 砂垫基础施工时应十分注意，防止砂由两侧挤出，降低承载力，并应注意必须在无地下水的情况下处理砂基础。
14 1.2.4砾石或碎石加砂基础：
当土壤地耐力差时，可用砾石或碎石加砂垫层350－500mm。在靠近管道处用约100－150mm 砂垫层，夯实程度为90％SPD。应防止垫层两侧挤出降低承载能力。此方法可用在软土地基中，并且工期短，造价较低，效果好。 1.2.5现浇钢筋混凝土基础：
当土壤承载能力很差，埋得较深时，经计算可采用钢筋混凝土基础。有时在此基础上再做100mm 砂基础，使管子受力均匀。 1.2.6不稳定基础处理：
软松散或高膨胀性土(包括人工填土淤泥和湿陷性土等)中的基槽，就认为是不稳定基槽。对于不稳定的基槽，在管道安装之前必须使其稳定，或者放缓边坡(增大挖量)，同时要做人工基础以使基槽底部的不均匀沉降减至最小值,设计应作出具体要求。基础最小厚度为150mm，任何基础上面均应有最小值为150mm 厚的管座。基础和管座材料必须加以优选以保证避免造成流
失而导致管底基础的丧失，此外，柔性接头间的最大管长为6m。 1.2.7多管基槽：
当同一基槽中平行安装两根或多根管道时称多管基槽。管与管之间的间隔应满足下图的要求。
2
2
1r r a +=
1.2.8有水基槽：
当地下水位在基槽面以上时，开挖基槽必须设法使水位降至基槽底200mm 以下。 特别应注意的是，如果有水基槽中管道是空的，管道安装后必须立即使管顶覆土厚度不小于管径，以免造成浮管。
当基槽排水时应注意以下事项：
（1） 避免通过回填料或天然基础长距离抽水，这样会引起回填料的流失和土壤移动导
致管支撑的丧失。 （2） 在未达到足够防止发生浮管的覆土厚度之前，不能中止排水系统。 1.2.9岩石中的基础及管道的过渡办法：
岩石基槽中的管道安装，在岩石结束进入土壤基槽段的结合处,柔性接头应置于下图所示的位置。基槽的施工方法应按照天然土壤的方法进行。或采用带有锁定销键结构的玻璃钢承插接
头。
15
岩石—土壤基槽的施工方法
1.3安装前管床处理：
为了使管道能部分陷入基础中，增加管道与基础的接触面积，防止应力集中，在基础上方要松散地铺垫30－150mm （依管大小定）砂层，该砂层无需做夯实处理。管床要处理得连续平整，不应有大颗粒岩石等以防应力集中损伤管道，一般说来，不能有直径大于38mm 圆石或大于25mm 的尖角形石块。
软粘土、膨胀粘土、不规则岩石、大颗粒碎石和饱和土壤不适合用作基础回填材料。
16
第二部分 玻璃钢夹砂管道的安装
管道工程安装无论从投资、工期,还是安全供水等方面,一直是给排水工程的重要组成部
分。保证管道施工质量，为整个工程的实施提供了可靠的保证。为搞好施工，应做好施工前的准备工作。
施工前应熟悉图纸，听取设计人员的技术交底，了解工程目的内容和质量要求。及时提出设计存在的问题及合理的修改意见。
准确地掌握当地气象资料、水文和工程地质条件（土壤、地下水位等）、地下隐蔽工程的情况（现装管道、地下建筑物、电缆电线等位置）和地面建筑物的情况,并经现场实地踏勘，周密调查，核准提供资料，发现问题及时补测和钻探，在掌握详尽的设计资料的前提下，进行施工组织设计，着手施工工作。
管道施工前应了解管道的出厂说明，检查产品的合格证，并检查是否符合相应的标准，并向厂家请教安装方法，了解厂家的要求，掌握管道出厂的全部资料。
玻璃钢管材料组成不同于钢管、铸铁管，也不同于带绕丝的钢筋混凝土管。它是一种复合材料的柔性管材，管道的刚度必须满足工程上的要求。施工前应根据原状土的动载荷大小等参数校核管道选用的刚度是否合理，应根据设计选用的刚度安排施工方法和回填的形式，做到保证工期质量、减少工期和降低工程的总投资。
玻璃钢管道有埋地和地表直接铺设两种，应用较多的是埋地铺设。本文介绍埋地管的铺设施工方法。其内容包括：开槽、基础处理、下管、稳管、接口、回填等主要工序，最后检查验收。对于压力管进行压力试验，若有问题及时处理，满足要求为止；对于非压力管进行水密性试验合格为止。
玻璃钢夹砂管道管与管之间的接口型式，采用的是承插式双“O”型密封圈连接，其组装方式类同于承插口式的铸铁管安装。安装之前，要很好的了解设计图纸，阅读说明书，下列各项安装时必须遵守：
1）验收全部管子的规格尺寸、压力等级等要求，应与设计图纸相吻合；
2）管子的存放地点应选择较为平坦的地方；
3）备好组装机具，对于不同的规格所使用的设备不同;
4）依据施工图编制好施工计划。施工计划的编制与安装其它类的管材相似;
5）配置好所有的管路附件，如弯头、排气阀三通、排水阀三通及与之相配的阀门等;
6）在装配管道之前，首先应对土方施工的基础尺寸等进行检查，以确认是否符合设计要求。
如下简述一下在标准的沟槽内，安装玻璃钢夹砂管道所进行的详细步骤：
2.1玻璃钢夹砂管道各部分名称说明
从一般的工程描述性的语言来讲，玻璃钢夹砂管道的名称及配件名称如下:
17
每一根管道上均要有相应配套的“O”型圈两个，打压嘴一个
2.2玻璃钢夹砂管道的运输、布管
布管工作是将管道从堆放点将标准定长的管道(或非定长的管道)及管件，沿已开挖的基槽
顺线排开，以便于安装，有的时候为了减少二次搬运的费用，也可以省去这一工序，采用运输和安装同时进行的方法。
布管工作所遵守的原则就是将每根管沿管沟摆放，摆放时应非常注意的地方是将每根管的承口方向朝向设计水流方向的相反方向，如图示：
布管图示
<承口朝逆水流方向布置> 管子吊装及布置时应注意：
●:每一根管的吊装均要当心，必须用纤维绳双点起吊
18
●架空放置或放在有尖锐石头的地面上是不行的
●用木块或砂袋或轻土至少两点均匀支撑 ●管子的储存堆放应依下图式进行
19
approx
为200－500mm，直径越大，支撑宽度越宽
工称直径 150 200 250 300 400 500 600-700800-1200 1400-4000
最大堆放层数 9
8
7
6
5
4
3
2
1
2.3管道的连接
● 连接时一般应逆水流方向连接，连接前在基础上对应承插口的位置要挖一个凹槽，承插安装后，用砂子填实。
● 连接时再检查一遍承口和插口，在承口上安装上打压嘴，在承口内表面上均匀涂上液体润滑剂，然后把两个“O”型胶圈分别套装在插口上，并涂上液体润滑剂。
20
液体润滑剂用量
公称直径 管道数量/升
150 56 200 42 250 33 300 28 350 24 400 21 500 17 600 14 700 12 800 11 900 9 1000 8 1200 7 1400 6 1600 5 1800 4 2000 4 2200 3.5 2400
3.5
21
● 管道连接时采用合适的机械辅助设备，一般来说，对于大口径管，其插口端的管子要用吊力将其轻离地面，以减少管子与土面的摩擦，减少安装力。 安装力的提供可用几种方式：
● 特制的专用工具；● 手搬葫芦； ●手拉葫芦 ● 挖掘机； ● 其它机械
注意：在使用挖掘机作为顶进设备时，一定不要采用起臂的方法进行安装，而应采用转动挖掘机头的方法缓慢安装。
管子的大致安装力
公称直径DN(mm)
安装力(KN)
公称直径DN(mm)
安装力(KN)
200 2.0 1000 10.0 250 2.5 1200 12.0 300 3.0 1400 14.0 400 4.0 1600 16.0 500 5.0 1800 18.0 600 6.0 2000 20.0 700 7.0 2100 21.0 800 8.0 2200 22.0 900
9.0
2400
24.0
中等直径的管 小管径管
22 大口径管
中等直径的管
23
● 玻璃钢管承插安装时退管的方法
一般来讲，玻璃钢管道承插安装时，只要是安装正确，均可以在打压孔打压时保压合格，但是有时安装操作不当，在承插安装后，打不住压，胶圈之间出现泄漏，那么，就必须将承插完毕的不合格接口退出来，依据施工经验，一般的退出办法是不适宜的，如下介绍一个简单的行之有效的办法。
1、 工具准备
① 90°弯板两个，如下图：
② 10T
手动螺旋千斤顶
24 2、 方法
将以上提及的工具如下图的过程装配起来：
步骤（1）
钻孔(Φ14) 欲退的承插口
用手电钻在玻璃钢的插口管上打四个与90°弯板孔相对应的通孔
步骤（2） 装配上90°弯板及千斤顶，如图：
步骤（3）
用手动摇杆启动两边的千斤顶，用千斤顶的对称推力，将承口管推动
步骤（4）
(管道退出之后，应将退孔眼堵上)
2.4玻璃钢夹砂管道承插借转
玻璃钢夹砂管线，对于垂直方向的地基缓慢的转弯，以及对于水平方向的缓慢转弯，可以借助于承口与插口之间允许借转的角度来实现，这种缓慢的转角设置，有助于其水利特性的发挥，对减少水平损失，减少管弯头的数量是有帮助的。
管路之中允许用的转角，几何半径的确定：
25
θ＝允许转角
S＝每根承插口的借转位移 L＝有效长度 R＝弯曲半径 R=
2
/2θtg L
对于玻璃钢承插口之间的最大借转角，由下表给出：
最大借转角
公称直径 许用借转角
曲率半径 借转位移(米)
≤500 3° 224.166 0.614 500 0.410 900 0.5° 1345.30 0.102 借转角的考虑是在管沟开挖之前就应考虑，在实际施工之中，对于垂直借转的时候，还应当考虑到由于地基沉降，还要占用的借转角，因此实际之中的借转半径考虑应比如上计算值大一些(可与厂家联系，详细询问) 究于此点，玻璃钢夹砂管道因其为柔性体系管路，所以，对于在安装过程中的轴线偏移及标高方面的偏移的容差要求，远不如其它管材要求的那样严格，除非是重力流的情况下，对于垂直方向标高的控制，才显得比较严格。 2.5玻璃钢夹砂管道承插口之间的打压 安装完毕的每一道承插口之间，均设置了试压孔，其双“O”型密封圈的设置的优良特性，使得每一节管道在安装之后均可以检验承插安装之后的质量，以确保整个管路安装完毕之后的气密性。 ● 每一道承插接口，可以用手动打压泵，打水压至1.5倍的管路的工作压力 ● 每一道承插接口，均应以2分钟的时间保压，以确认不泄漏。 26 ● 一般来说，承口与插口的借转角，均需以每道承口与插口之间的打压无泄漏为原则，这一点是施工之中必须强调的。 2.6玻璃钢夹砂管道可以在现场切割成任意长的管道。 在施工之中，施工单位有可能不由一端开始施工，而是多点开工，同时管路之中的弯头、转点之间，有可能不满足能承插开定长的玻璃钢夹砂管道，关于此点，有两种解决办法 ● 在设计施工图时，有精确的计算，可以规划出需要非定长的夹砂管道，安装时以备不足 ● 在施工现场，依据现场的情况切割管道，然后，采用现场糊口的方式解决，或采用机械式的连接。 ◆ 玻璃钢夹砂管道随时在现场可以用金刚石砂轮片，用角向磨光机械切断： ☆ 现场糊口，需专门的设计，应向厂家索要资料，或由厂家指导。 27 另外还有一种情况，在分段施工之中，前段和后段连接时，必须得有平端糊口连接。 首先将切割好后的承口端、插口端插入两个头吊入被切割的短节 将中间段再移入 采用技术处理后进行糊口连接 28 ★ 对接包缠连接 由于受制作和安装精度的，有些情况下，要求在施工现场把标准长度的玻璃钢管和管件切成所需长度的短管和附件；在进行管道修理时也会遇到类似的情况。在这种情况下，对接包缠连接是一种最佳选择，有时是唯一可能的选择。 （1） 材料 所用材料由安装单位按生产厂根据工况和介质条件等提供的材料清单自行采购，也可由生产厂家提供。 （2） 原材料准备 按工艺单上的种类和数量，准备好原材料。布和短切毡应根据产品的规格尺寸，提前裁剪好。有锁边的布应将锁边剪掉，短切毡的边口用手撕毛。以上原材料须是检测合格的方可使用。如有需要更换的材料或变动铺层，需经有关工艺员书面认可，方可变动。 （3） 切割打磨 根据图纸，找出需对接的管道，并检查规格、长度、压力等级与设计要求是否相符。在需切割处用记号笔划好切割线，用装有金刚石锯片的角向磨光机将需胶接的部位切开，切口应平整，切割尺寸误差不大于2mm。 根据对接宽度将需胶接的地方用装有软片砂轮的角向磨光机进行打磨，切口应磨到内衬层（内衬厚度1.5-2.0mm）。 （4） 对接定位 将找正环（或膨胀环）塞入一头对接口，涨紧后，把另一接头套在找正环上，然后将两对接头推紧合缝，对正找平，使中间的离缝尽可能地小，并用水平仪检查管线是否水平，轴心线是否在同一直线上，方向是否正确，法兰眼是否对中（如果有法兰的话）。如果口径较小(DN400以下)或无找正环，亦可直接对正。 （5） 配胶 树脂配方由生产厂家提供，在配制前，安装者应根据当时的气温条件进行凝胶试验，确定树脂与引发剂、促进剂的配比。凝胶时间以25－45分钟为宜，以整个工序操作完成后30－60分钟固化为好。 配制时，应先用秤称量或量杯准确量取树脂并加入促进剂（钴盐），搅拌均匀后再加入引发剂。为防止未操作完，树脂提前固化，可分多次配制。 应当注意：严禁将引发剂与促进剂直接混合，否则，将发生燃烧，甚至爆炸。引发剂与促进剂在运输、贮存及搬运时，也应分离开来，并通风、避光，否则也易发生火灾事故。 （6） 封口 在接缝处，刷上内衬树脂，铺上表面毡，将浸好胶的长丝绕在对接的缝隙内。然后，铺放两层短切毡。该两层短切毡应铺满整个搭接面，应用毛刷和辊轮，使之浸润充分、滚压平整、无气泡和皱纹。 29 （7） 糊制 待封口固化后，检查封口质量，有无气泡、裂纹等缺陷，如有，则需打磨修复，用打磨机将对接面打毛，将整个对接面刷上一层胶，根据工艺单上规定的搭接宽度和铺层顺序铺放短切毡，缠绕玻璃布，每缠一层，用毛刷蘸上树脂，使之浸透，用辊轮滚压，赶尽气泡并抹平，不得留有皱纹、未浸润等不良情况。糊制时，对接口两边应平整整齐。 应强调，糊制时，不能一次铺放二层以上的铺层，每次都应用压辊滚压。 对于Ф500以上的管对接，可以分成两次成型，但第一次成型时，两端厚度须递减，第二次成型与第一次成型须搭接，搭接宽度不得低于50mm。 凝胶前，最好留有专人看管，以防流胶，流胶处，应及时补胶，胶淤积的地方，用毛刷将胶抹匀，直至凝胶。 （8） 记录 清洗工具，贴上标明规格、压力、制作时期、糊制人员、对接编号等内容的标签，记录所用的各种材料及用量。 ·机械连接方法亦可用于玻璃钢夹砂管道 （目前定长交叉缠绕的夹砂管子的机械连接仍需 施工单位提出要求给生产厂，以便于制造，目前该种连接只能用于等外径的管道之中） 2.7管件的连接方法 ·管件与管的连接没有特殊的地方。 30 2.8管件部分的地基及止推 1.水平面弯头 2.三通锚固 3.垂直面弯头 4.阀门锚固 带止推法兰的阀门连接器与止推墙结合成一体的冲强混凝土阀门凹座 5.变径管锚固(混凝土止推墙置入未动土沟槽壁上) 31 2.9有关地锚部分的计算 为克服管线运行时流体对管件的冲力，应对弯头、三通、变径管、盲法兰及管线大于11°的转弯等配置相应的混凝土地锚。地锚分为重力式、反作用式、混合式和链式地锚，一般由混凝土制作的地锚主要用于管线定形，不至于使管线向某个方向任意伸展。 在地锚和管道之间，要安装橡胶垫（10－30mm 厚，150-200mm 宽）。 1. 重力式地锚 由于地锚自身重G 和土壤表面产生的摩擦力，可以抵消管线施加的推力F，因此，在制作地锚时要考虑地锚的重量，土壤与混凝土间的摩擦系数，只有当这些条件能确保摩擦力时，地锚才能安装。 2. 反作用式地锚 当土壤呈坚实特性（岩石地面，压实坚硬的土壤）时，要制作反作用式地锚。这类地锚以原来的土壤做依托，通过土壤阻力抵消管线施加的推力F。 3. 反作用－重力式地锚 在含有部分坚固土壤的混合型土壤里，采用反作用－重力式地锚，可发挥两者的特性。 4. 链式地锚 链式地锚用来控制带有柔性接头（套筒接头等）的埋置管线的轴向移动，这种移动 是由于压力变化或热量的增减引起的。地锚安置在管子底部，用带柔性衬里的钢箍把管子固定在一起（见图3）。 32 （图3） 5. 常用地锚 图4展示的是一些常用地锚，用于埋设管线（弯头、三通、盲法兰等）安装。 （图4） 注：对于每一种地锚，都应小心压实其四周地面使基础得到加固。 地锚块计算： 为了计算混凝土地锚止推块，必须确定下列土壤参数： a.内摩擦角 b.粘聚力 c.比重 33 d.混凝土块与土壤间的摩擦系数 e.被动土壤阻力 土壤类型 内摩擦角 （Ф） 粘聚力 （Pa） 比重 （N/m 3 ） 混凝土块与土壤间的 摩擦系数 湿土、粘土、有机土 20° 25° 10000 18000 0.30 沙土、砂子 30° 35° 5000 17000 0.50 干土、砾土、碎石 40° 16000 0.70 被动土壤阻力 土壤与混凝土块间的被动阻力是： T s =0.5﹒γs (H 12-H 22)﹒B﹒tg 2 (45+Ф/2) 其中:T s ＝土壤反作用力，N γs ＝土壤比重，N/m 3 H 1＝从地平面到混凝土块底部的距离，m H 2＝从地平面到混凝土块顶部的距离，m B＝与原状土或密实土相接触的混凝土块宽度，m 混凝土止推块计算实例： 管子数据 管子直径 500mm 公称压力 10bar=1.0N/mm 2 试验压力 15bar=1.5N/mm 2 弯角 90° 管顶上方土壤覆盖层高度 1.5m 土壤参数 34 无粘聚力的干沙 摩擦角 40° 比重 16000N/m 3 摩擦系数 0.7（混凝土/土壤） A． 推力F（N）的计算： F＝2﹒p﹒πr 2 ﹒sin(β/2) 其中： P＝试验压力，N/mm 2 r＝半径，mm β＝偏转角 B． 被动土壤阻力T s (N)的计算： T s =0.5﹒γs (H 12 -H 22 )﹒B﹒tg 2 (45+Ф/2) C． 混凝土块与土壤间摩擦力T f (N)的计算： T f =(V c ﹒γc +V s ﹒γs )﹒f 其中： V c ＝混凝土块体积，m 3 γc =24500N/m 3 V s =混凝土块上方土壤体积，m 3 γs ＝16000N/m 3 f=0.7 D． 推动平衡方程 被动土壤阻力（T s ）加上摩擦力(T f )应大于推动力(F)： T s +T f ≥1.5F 此外，应校验由推力引起的混凝土块应力是否低于许用值。 35 类型 II 法兰三通 第三部分 特殊地段的玻璃钢夹砂管的施工 3.1上坡段与下坡段的施工要点 对于山坡很陡的情况下，要将承口的安装方向随上、下坡及水流方向逆转 3.2 管路与构筑物的连接 ·阀门井处理 井的止水部分的处理 ·排气井处理 类型I 承插三通 36 3.3管路在沉降区处的连接 在预计有不均匀沉降的地区（如套管的两端或管进出一个构筑物及固定块或地锚等），要加能调整沉降的柔性系统，构成柔性系统的方法一般为紧靠结构物表面装一个接头，在距结构物表面一定距离处装第二个接头，两个接头和一个短管组成的系统能在接头的容许转角范围内调整不均匀沉降。若构筑物的沉降量较大，则应采取地基加固措施，减小构筑物的沉降。 3.4套装 在某些情况下，可以把管子安装在铁路、公路或其它障碍物下的混凝土套筒或钢套筒中。就是说，凡在不适合开沟挖槽的地方都可以经管子套装在套筒中，但在此种情况下，要注意在套入玻璃钢管时，套筒内表面不能损伤玻璃钢管的外表面。在相互摩擦的表面上要加润滑油，或者在玻璃钢管的外表面缠上保护材料。 为了避免在管子上产生剪切荷载，套筒端处沟槽土壤的夯实程度，应使其土壤阻力特性等于或大于初始区回填土的夯实程度。 过公路管的一般安装方法 另一种方法：不用管道支架，为防止管道移动，可以通过阻塞块固定内管，该阻塞块不能引起载荷集中，或者也可以部分或全部地用砂子或水泥浆充满空隙。 37 第四部分 玻璃钢夹砂管道的标准回填要求 由于玻璃钢夹砂管道的特性属柔性管，要使其发挥正常的作用，必须在施工之中强调回填的重要性，使得管道和土壤之间形成一个良好的作用体系，依据AWWA 标准玻璃钢夹砂管道的挠曲变化（垂直于地面方向上直径的变化），是评估埋设的柔性管道回填质量和初期及长期使用性能的一个重要指标。管道两侧回填料所提供的反力，取决于回填质量，从而影响到整个管道的应力—应变状态，这一点必须引起施工玻璃钢夹砂管道回填人员的极高的重视。 玻璃钢夹砂管道的施工，应尽量使基槽开挖、管道安装和回填连续进行，以减少伴随发生的问题，从而节省费用。尤其是安装完毕后的管，应立即回填，以防止浮管。在多雨季，或有大量地下水地区的施工，基槽在任何情况下绝不能有积水存在，应设置临时排水沟或集水坑，以不间断地抽水，否则会损坏基槽和发生浮管。 4.1玻璃钢夹砂管回填要求 ·一般要求 玻璃钢管安装类型的选择随管刚度、覆盖土深度和当地土壤特性而改变。当地的土质必须能够对管沟基础和管区回填土产生一定的约束力，只有这样，土壤才能对管道产生支撑作用。在施工前，应沿管线走向测定土壤条件和通过道路的情况。 ·管区回填材料 大多数粗粒土（200＃ 筛的筛余量大于50％的土壤）可用作管道基础材料和管区回填材料。中等塑性到高塑性的细粒土（如CH 和MH）以及有机土壤（如OL、OH 和PT）。通常不适于用作管区回填材料。如要用高塑性土和有机土作管区回填材料时，在设计上需进行特殊考虑。土壤分类参见表1。 在离管道150mm 以内，不得有直径大于25mm 的岩石或土块。 管区回填材料必须与管沟的自然土壤相协调，以防止管沟中的自然土和回填材料相互迁移，管侧支撑土壤要夯实，松散流失会造成管道挠度增加。 表1 土壤分类 通过实验室试验确定土壤组别符号、组名原则a 土 壤 分 类 符号 组名b 粗粒土含 量大于50%，不能通过200号筛 砾石，粗粒含量大于50%，不能通过4号筛净砾石，细粒含量小于5%c ) Cu ≥4且1≤Cc ≤3e GW 优质砾石f) Cu ＜4且/或1＞Cc ＞3e GP 优质砾石f) 细粒含量大于12%c ) 细分为ML 或MH GM 粉粒砾石f 、g 、h 细分为CL 或CH GC 粘土砾石f 、g 、h 砂粗粒含量大于50%，能通过4号筛 净砂，细粒含量小于5%d ) Cu ≥6且1≤Cc ≤3 e SW 优质砂i) Cu ＜6且/或1＞Cc ＞3e SP 劣质砂i) 细粒砂，细粒含量大于12%d ) 细分为ML 或MH SM 粉粒砂g 、h 、i 细分为CL 或CH SC 粘土砂g 、h 、I 细粒土，其含量大于50%以上，能通过200筛 粉粒和粘土流体极限低于50 无机土 PI ＞7，曲线在A 线以上j)CL 净粘土k 、l 、m PI ＜4或曲线在A 线之下j ）ML 粉粒土k 、l 、m 有机土 液体极限—烘干＜0.75 OL 有机粘土k 、l 、m 、n 液体极限—不干燥有机粉粒土k 、l 、m 、o 粉粒和粘土，流体极限等于、大于50 无机土 PI 曲线在A 线以上CH 粘性好土k 、l 、m PI 曲线在A 线以下MH 弹性粉粒k 、l 、m 有机土 流体极限—烘干＜0.75 OH 有机粘土k 、l 、m 、p 流体极限—不烘干有机粉粒k 、l 、m 、q 高有机土 原始有机物，黑色并带有有机气味PT 泥土 注： a）以材料通过75mm筛为基准； b）如果现场试样含有卵石和/或砾石在组名中中卵石/或砾石字样； c）细粒含量在5%~12%的砾石，要求采用两个符号； GW-GM，优质砾石并带有粉粒； GW-GC，带有粘土的优等砾石； GP-GM，带有粉粒的劣质砾石； GP-GC，带有粘土的劣质砾石； d）含细粒5%~12%的砂要求采用两个符号； SW-SM，带有粉粒的优质砾石； SW-SC，带有粘土的优质砾石； SP-SM，带有粉粒的劣质砾石； SP-SC，带有粘土的劣质砾石； e）Cu=D60/D10 Cu=（D30）2 （D10×D60） f）如果土中含砂量≥15%，在组名中再加砂土字样。 g）如果细分为CL-ML，采用两个符号GC-GM或SC-SM。 h）如果细粒是有机物，在组名中再加有机细粒。 i）如果土壤中含≥15%砾石，在组名中再加砾石。 j）如果Atterberg极限（流体极限和塑性指数）图在塑性曲线的阴影面积内，土壤是CL-ML，粉粒粘土。 k）如果土壤中含有15%-29%略大于200号颗粒，在组名中加砂或砾石，无论哪个是主要作用。 l）如果土壤中含有≥30%略大于200的颗粒，砂起主要作用，在组名中加上“砂”的字样。 m）如果土壤中含有≥30%略大于200的颗粒，砂石起主要作用，在组名中加上“砾石”的字样。 n）PI≥4并且曲线在“A”线之上。 o）PI≤4并且曲线在“A”线以下。 p）PI曲线在“A”线之上。 q）PI曲线在“A”线之下。 38 39 沟槽回填之前应排除沟槽的积水。首先用回填材料将管道两侧拱腋下均匀回填，然后管子两侧同时进行分层夯实，夯实程度至少为90％SPD，以形成完全支撑。 主回填管区以每层200mm 回填并夯实，夯实程度不少于90％SPD。次回填管区用较干的松土回填，不能重夯，只能轻夯，要求夯实程度为80％SPD。在此以上部分的回填土的夯实程度根据情况而定，具体内容参阅国家相关规范。 在地下水位过高或易淹区铺设管道时，铺设管道之前应采用合适的方法将水排除，如井点排水或地下排水沟，直至管道连接完毕并及时回填至足够高度，防止管子漂浮起来，待水浸泡回填土足以支撑人行走后，再继续回填。在此情况下，建议覆土深度不能小于管子本身的管径， 回填材料的最小松密度为1800Kg/m 3 。 4.2夯实设备与夯实度的关系 夯实的工具和方法有木夯、铁夯、手控机械夯实机（如蛙式夯）、振动盘、振动辊或用水浸泡。在夯实期间，应使管道变形最小，工程技术人员应密切控制夯实的质量。 采用木夯、铁夯、蛙式夯工具时，应夯夯相连，每层的压实遍数应按要求的压实度、压实工具、厚度和含水量，经现场试验确定。 为了保证压密机械行驶横穿管道时不损坏埋管,下表给出各级重量的机械所需相应的管顶最小覆土厚度（该部分回填覆土应经夯实处理）。 压密机械与覆土厚度关系表 压密机械重量(Kg) 最小覆土厚度(mm) <100 150 100-200 200 200-500 300 500-1000 450 1000-2000 600 2000-4000 800 4000-8000 1000 40 8000-12000 1200 12000-18000 1500 4.3回填质量的控制 安装柔性管，回填土的侧面支撑程度，即回填的密实度，是决定夹砂管道回填质量好坏的 指标，一般来讲，玻璃钢夹砂管道的施工控制，是依据土壤条件和采用不同的压实机械，回填后控制每根管子的挠曲变化，通过施工回填后管子垂直于地基方向的直径变化，所得的数据以确定回填是否合格。 4.3.1挠曲值的测量 径向变形应在管沟被回填至地面约24小时后予以测量，见下图。变形量是用棒状测定仪在直管的中心处，垂直方向测定，在测定时，要用记号笔标示。通过测量径向变形来检查管子铺设工作完成的好坏，对于检查管道基础和回填夯实的程度尤为重要（一般一根管道至少测量三处，要求最大的变形量不超过要求）。 Def(%)=△y/(DE-e)x100=[(Di)1-(Di)2]/(DE-e)x100 式中:(Di)1=DE-2e (Di)2=回填后测量值 注：此外还有一种经验方法，在初始管区回填后，管道应呈竖向椭圆形状，水平直径的减少达3‰以上到一般能使整个管槽回填后的管道变形量在控制范围内。 4.3.2管道回填后的挠曲允许值 回填后的管道，小于设计要求的挠曲是允许的，当工程之中实际测量的24小时后的挠曲值与设计要求或标准给出的值不符时，应做返工处理，一般来说往复式缠绕的定长玻璃钢夹砂压力管道，在覆土埋深≤3米时，在回填24小时后，覆土深度≤3米时最大24小时测挠曲值在2.5－3％，特殊的需依据设计给定。 4.3.3管道回填时的注意事项 如下罗列了玻璃钢夹砂管道在回填时的几个重要的注意事项，往往因为在施工之中不十分注意的一些细节问题，导致工程的失败，而造成不必要的损失，增加工程费用。 41 (1)在管沟回填过程中，应保护管道免受下落石块的冲击，压实设备的直接碰撞和避免其它有潜在的破坏。玻璃钢夹砂管道总体上来讲是脆性材料，冲击力很小，一旦遭到冲击的破坏，很容易受到损坏，出现内衬部分的裂纹，以致于引起泄漏。 (2)在管顶以上具有覆土300mm-500mm 以上时，才允许直接使用磙压设备或重夯，但这一点，应取得厂家允许或给出相应的覆土厚度以后，方可进行，以避免在使用这些设备后致使管道被破坏。 (3)无论采用什么夯实设备，管道的三角区的夯实是十分关键的，对于管道挠曲变形起到了关键性作用. 人工回填夯实是最关键的部位 一般建议施工方采用人工夯实的办法，如带有尖锲状的工具，用人工回填夯实。 人工回填夯实管三角部分 (4)管道的回填应左右对称的情况下回填，不对称的回填，导致管道偏移。 （5）在地下水位较高或雨季施工之中，要及时的排水，玻璃钢管单重较轻，很容易被浮力浮 起，为了防止浮管，应采用相应的防护措施。 （6）由于管道接口采用双“O”型密封圈形式，且进行了现场接头水压试验，一般情况下应把接口安装合格后，及时回填，以防破坏。 42 防止浮力作用的最小覆土深度 公称直径 DN 最小覆土深度(m) 注解 地下水位到管顶时 地下水位到地表 时 400 0.17 0.38 1.浮力F的安全系数 S=1.1 (按CECS 190:2005) 2.在水中土的重量: γw=1.8-1=0.8t/m3 500 0.21 0.48 600 0.26 0.58 700 0.30 0.67 800 0.34 0.77 900 0.39 0.87 1000 0.43 0.96 1200 0.51 1.16 1400 0.61 1.35 1600 0.68 1.54 1800 0.77 1.73 2000 0.86 1.93 2200 0.94 2.13 2400 1.03 2.32 4.3.4管道回填后,对于超过许用挠曲值管道的处理 (1)当变形量为3-8%,应细心将回填料挖开后,检查管道是否损坏,并进行处理后重新回填; (2)当变形量超过8%，管道应由厂家专业技术人员分析，判断管道是否已损坏，并确定采取何种办法处理。 第五部分 现场压力试验 5.1现场压力试验 管道压力试验的目的是检查管子及管件的连接是否漏水，检查混凝土止推块及其他材料能否承受设计推力。试验时是用整个管道或是用其一部分，其选择取决于下列各项： ● 管道长度 ● 水的利用率 ● 检查区段连接头的数量 ● 管道的高度差 ● 具有不同压力比的不同管道断面及不同的管子等级。 在很多情况下,压力管道的设计规范都给出试验规范。下列给出的是通常给水管道的典型规范。 5.1.1压力管道的强度及严密性试验 管道工作压力大于或等于0.1Mpa时，当管道全部回填后，应进行强度及严密性试验，管道强度及严密性试验应采用水压试验法试验。水压试验时，采用的弹簧压力计时精度不应低于1.5级，最大量程为试验压力的1.3－1.5倍，表壳的公称直径不应小于150mm，使用前应校正。 管道水压试验前应符合下列规定： 1）管道安装检查合格后，应严格按照有关规定回填； 2）管件的支墩、锚固设施已达到设计强度，未设支墩及锚固设施的管件，应采取加固措施； 3）管渠的混凝土强度，应达到设计规定； 4）试验管段所有敞口应堵严，不得有渗水现象； 5）试验管段不得采用闸阀做堵块，不得有消火栓、水锤消除器、安全阀等附件。 试验管段灌满水后，应在不大于工作压力条件下充分浸泡再进行试压，浸泡时间不小于24小时。管道升压时，管道的气体应排除，升压过程中，当发现弹簧压力计表针摆动、不稳，且升压较慢时，应重新排气后再升压。管道水压试验的试验压力应为工作压力的1.5倍，水压升至试验压力后，保持1.5倍工作压力恒压10分钟，检查接口、管身无破损及漏水现象时，管道强度试验为合格。 管道严密性试验，应用放水法或注水法，管道严密性试验时，实测渗水量由下式确定： L＝ND﹒n﹒P m0.5/3700 其中：L＝单位时间内允许的损失（升） n＝接头的数量 ND＝管线公称直径（cm） Pm＝单位时间降低的平均压力（KPa） 5.1.2无压力管道的严密性试验 污水、雨污水合流及湿陷土、膨胀土地区的雨水管道，回填土前采用闭水法进行严密性试验，管道严密性试验时，应进行外观检查，不得有漏水现象，并符合标准渗漏量管道严密性试验为合格。试验管段应按井距分隔，长度不宜大于1Km，带井试验。 5.1.3管道打压试验长度 一般依压力管路的试验压力段标准来说，每段的试验压力段为1000米,但是考虑到现场水源、试验排水及土质情况所能提供的后背支撑力,所以试验段的长短可做相应的调整,调整的 43 44 原则： ● 承插口式双“O”型密封圈连接管道，其分段打压长度可以随水源的情况进行变更， 但不宜太长，考虑到万一泄漏，修复管道所需的放水量很大 ● 一般来说，管路之中分为不同的压力等级，应将相同的压力等级的管分为一段进行 考虑，同时根据管道的起伏考虑静压。 5.2打压的简单图示方法 打压后背的推力值计算公式为； F＝1.5×P N ×π/4×D 02 F — 推力(千牛顿) P N — 管道设计压力(MPa) D 0— 管道的内径(mm) 几种直径几种压力的推力值 推力F(KN) 因此打压的后背是在施工之中必须考虑的问题。 45 第五篇 玻璃钢管水力学特性 1.玻璃钢管的水力学特点 玻璃钢内表面光滑，本身防腐、防污，因此它在输送液体方面具有明显的特点。流体流 量一定时，可以减少泵功率，这样，在管路的寿命期内可以降低使用费用。 2.管道尺寸的初步确定 2.1纯净流体的最大流速： 33 .048 ρ = V 式中：V-流速，ft/sec ρ-流体密度，lb/ft 3 2.2腐蚀或侵蚀性流体的最大流速： 33 .024 ρ= V 2.3纯净流体所需最小管径： 33 .05 .01 73.0ρ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜⎝⎛=SG Q d 式中：Q-流量，gal/min.(gpm) d-管道内径，in SG-流体比重 无量纲 2.4腐蚀或侵蚀性流体所需最小管径： 33 .05 .01 03.1ρQ d = 式中：Q-流速，gal/min.(gpm) d-管道内径，in SG-流体比重 无量纲 3.标准管径 玻璃钢压力管和吸水管的标准管径。 3.1压力管的标准管径 434 .02321.0⎥⎥ ⎦ ⎤ ⎢⎢⎣⎡⎟⎠⎞⎜⎝⎛=SG Q d 3.2吸水管的标准管径 46 434 .02434.0⎥⎥ ⎦⎤ ⎢⎢⎣⎡⎟⎠⎞⎜⎝ ⎛=SG Q d 3.3流量换算成流速 ⎟⎠ ⎞ ⎜ ⎝⎛=2409.0d Q V 4.压力损失计算 由于标高的变化、电机输出功率的改变、管道方向改变引起的湍流以及管道管件的摩擦阻 力等，因此在所有管道系统中存在压头损失或压降。 4.1 Hazen-williams 方程 Hazen-williams 方程适用于满流水管.对于湍流，因此方程计算的玻璃钢压头损失一般偏于保守。 H f =⎟⎟⎠ ⎞⎜⎜⎝⎛⎟ ⎠ ⎞ ⎜⎝⎛87.485.185 .11002083.0d Q C 式中： H f -摩擦损失，H FH2O /100ft. C-Hazen-williams 粗糙度系数＝150（玻璃钢管的 标准值） d-管道内径，in Q-流量，gal/min.(gpm) 4.2简化的Hazen-williams 方程 H f =852 .163.27.42⎥⎦ ⎤⎢⎣⎡ d C Q 式中符号同上 注：新玻璃钢管的Hazen-williams 粗糙度系数C 值为160-165，其保守设计值为150。 新碳素钢管的C 值为120，经使用降为C=65，C 值降低是由于钢管内表面氧化结垢造成的. 4.3压头损失换算压力降 采用下列方程可将任意流体的压头损失换算成压降 31.2/f SGH P =Δ 式中：P Δ-压降，Psi SG-流体比重 100 L h H f f = Hf-总压头损失，ftH 2O L-管线长度。ft 4.4 Manning 方程 Manning 方程使用于非满流水管。它以压头损失或坡度这一术语表示。Manning 方程为： 47 Q=667 .05.0486.1AR S n ⎟⎠ ⎞⎜ ⎝⎛ 式中：S-水力坡度 n-Manning 粗糙度系数=0.009（玻璃钢管的标准数据） R-水力半径（A/WP）.ft A- 管的横截面积，ft 2 WP-管道的浸润周长，ft Q-流量，ft 3 /sec 排水管线或污水管的坡度通常是按2～3ft/s 的流速设定的，这样，可使管道在最小流量时有自身清洁作用。 4.5 Darcy-weibach 方程 Darcy-weibach 方程适用于所有流体的满流管道。方程指出，压降与流速的平方及管道长度成正比，与管子直径成反比。该方程的最大优点是，它即适用于层流又适用于湍流的所有流体。其缺点是Darcy-weibach 摩擦系数是一个数量。管子直径初步确定之后，要确定管中流体的流体类型是层流还是湍流。应用Darcy-weibach 方程时，要选择合适的摩擦系数，必须知道其流动特性。下面给出著名的雷诺数方程的几种表达式， （1） Re= u V ID • 式中：Re-雷诺数，无量纲 u-流体动力粘度,ft 2 /sec ID-管内径，ft V-速度ft/s (2)根据雷诺数判断流体类型 层流：Re<2100 过渡流动：2100 H f =g V ID L f 22 式中：f- Darcy-weibach 摩擦系数，无量纲 L-管道总长,ft g-重力加速度, 32.2ft/sec 2 若管中流体的流态为层流（即Re<2100）则摩擦系数按下式估算： f= e R 若管中流体的流态为湍流（即Re >3000）时，湍流状态的摩擦系数可从 Colebrook 方程计算： 5 .05 .0Re 51 .27.3log 21Cf D e f +⎥⎦⎤⎢⎣⎡⎟⎠⎞⎜⎝⎛−= 48 式中：e 表面粗糙度系数，玻璃钢e 取f 5 107.1−× 其简化方程如下： ()2 53.1Re log 8.1−−=f 5.管件的压头损失 用管件的系数“K”乘以流体的速度，即可得到管件的压头损失，计算 公式：h= 式中：K-各玻璃钢管件的K 系数 各种管件的压头损失系数（见表） 管件类型 K 管件类型 K 45°弯头，标准型 0.3 45°弯头，一次斜对接 0.5 90°弯头，标准型 0.5 90°弯头，一次斜对接 1.4 90°弯头，二次斜对接 0.8 90°弯头，三次斜对接 0.6 180°返水弯头 1.3 三通，直流式 0.4 三通，流向支管 1.4 三通，流向主管 1.7 偏心异径 0.7 同心异径 3.3 6.瞬时压力 管路中流体流速的突然变化，可产生管内冲击，由冲击引起的内压力突然增加，这一压力叫冲击压力，通常将这一现象叫水锤效应。水锤效应的大小是流动特性和流速、管材的弹性模量、管线长度和流速变化衡量等的函数。玻璃钢管的弹性模量低，对压力波的传播有衰减作用 ；因此对冲击压力的适应能力强。金属管道的弹性模量高，压力波的量级很高。 常用Jalbot 方程计算水锤效应造成的冲击压力。 Ps= g VSG C 3.2Δ 式中：C= ⎟⎟⎟⎟⎠ ⎞⎜ ⎜⎜ ⎜⎝ ⎛+Et d K g 112ρ V Δ-速度变化，ft/sec Ps-冲击压力，Psig C-波速，ft/sec ρ-流体比重 k-液体的体积压缩模量，Psi E-管道材料的弹性模量，Psi d-管内径，in t-管壁厚度，in g-重力加速度，32.2ft/sec 2 g V K 22 昊华中意玻璃钢有限公司 49 附录 英制单位与国际单位换算表 力 1N=0.102千克力 压强 1Pa=1N/m 2 =10-5 巴=1.02工程大气压 1千克力/厘米2 =9.807×104 N/m 2 1标准大气压=1.013×105 N/m 2 1工程大气压=9.807×104 N/m 2 1磅/英寸2 =6.×103 N/m 2 粘度 1Pa·S=103 厘泊=1N·S/m 2 冲击强度 1公斤-厘米/厘米2 =9.8×102 J/m 2 1磅-英尺/英寸2 =2.1×103 J/m 2 长度 1英尺=0.3048米 1英寸=2.54厘米 容量 1加仑（美）=3.785×10-3m 3 密度 1磅/英寸3 =2.767×104公斤/米3 热、功、能 1英热单位（But）=1.055×103 焦耳（J） 1英热单位（But）/分=17.581瓦（W） 1英热单位（But）/小时=0.293瓦（W） 导热系数 1But/ft·h·° F=1.731W/m·°K=1.488kcal/h·℃ 50 第六篇 管道及管件技术数据表 1.平端对接管道尺寸表 D L A TH P=0.6MPa P=1.0MPa P=1.6MPa 1018001000 4.6 4.6 4.6 1518001200 4.6 4.6 4.6 2018001400 4.6 4.6 4.6 2518001500 4.6 4.6 4.6 3218001500 4.6 4.6 4.6 4018001500 4.6 4.6 4.6 5060002000 4.6 4.6 4.6 6560002500 4.6 4.6 4.6 8060002500 4.6 4.6 4.6 10060003000 4.6 4.6 4.6 12560003000 4.6 4.6 4.6 150******** 4.6 4.6 4.6 20060003000 4.6 4.6 5.1 250120004000 4.8 4.8 5.7 300120004000 4.95 6.4 350120004000 4.9 5.17.5 400120004000 4.9 5.88.2 450120005000 5.3 6.28.9 500120005000 5.4 6.710 600120006000 6.37.611.3 700120006000 6.79.113.1 8001200060007.21014.6 9001200060008.210.916.4 10001200060009.111.817.7 120012000600010 140012000600011.3 150012000600012.2 160012000600013.1 180012000600014 200012000600015.8 220012000600017.6 240012000600019.5 250012000600020.5 注：1、内衬厚1.5mm，安全系数取6。 2、A为管道支撑间距,在常温下使用；其他情况管道支撑间距需重新设计。 3.表中厚度仅作参考，根据具体使用条件以设计为准。 4.连接法兰后可作成法兰管.下载本文
