1 工程概况
马营中桥位于通渭县马营镇东牛谷河支沟上，桥中心里程为DK8+744.00，全长111.4m。设计为3×32m简支梁结构，共有32m标准跨径预应力混凝土简支箱梁3跨。32m跨箱梁截面为等宽度、等高度简支箱梁，截面形式为单箱单室斜腹板截面。
箱梁砼设计标号C50，设计混凝土方量：278m3。
本桥所处地层主要为第四系全新统冲积砂质黄土，底部为上第三系泥岩。设计采用挤密桩、三七灰土垫层及C20砼对桥梁底部进行全幅的支架地基处理及硬化。
2 钢管贝雷梁支架设计
第一，支架总体设计见图1和图2，单位mm。
第二，底模下方横向分配梁间距为40cm，单根长度12500mm，材质I18a。
第三，横向分配梁下方为贝雷纵梁，按简支梁形式布置，跨度27～28m（受贝雷节点影响跨度不统一）；贝雷梁采用双层布置，上下弦均设加强弦杆，高度3200mm；横桥向布置22片，每两片通过45cm支撑架进确保锁定，顺桥向每隔3～5m采用[20槽钢对所有上下弦进行横向连接，增强其整体受力能力。
第四，贝雷梁下方为3×I45a组合工钢横梁，单根长度12500mm。
第五，组合钢横梁下方为75cm×95cm的三槽式矩形砂箱，对支架高程做0～150mm的微调，在砂箱下面垫11根I18工字钢并焊的支撑托梁，便于底模高程微调和卸落。
第六，砂箱下方为Φ600×10mm钢管支墩，桥墩单侧设双排，桥台位置设单排，与承台顶预埋件有效锁定；桥台台身需预埋钢制附着件，对单排钢管支墩进行有效约束，减少其自由长度的同时防止向跨中变形。
第七，支墩基础为承台和桩基础，需通过表面预埋构件与支墩连接。由于0#、3#桥台承台宽度仅为9.2m，需要对基础进行加宽各1.2m。
3 受力检算
3.1 底模下横向分配梁
3.1.1 计算简图如图3所示：
3.1.2 荷载计算及组合：箱梁为等宽等高斜腹板变截面设计，横梁顺桥向间距50cm，取梁端截面1.3m最厚部分进行计算，以确保施工安全。
第一，翼板线位置荷载：
翼板位置混凝土线荷载0.48×0.5×26/1.629=3.83kN/m
临时荷载（人员机具2kPa，混凝土倾倒4kPa，振捣2kPa）：（2+4+2）×0.5=4kN/m
模板荷载（按钢模配桁架计算，150kg/m2）：0.5×1.5=0.75kN/m
荷载组合（3.83+0.75）×1.2+4×1.4=11.10kN/m
第二，腹板线位置荷载：
腹板位置混凝土线荷载4.23×0.5×26/2.971
=18.51kN/m
临时荷载（人员机具2kPa，混凝土倾倒4kPa，振捣2kPa）：（2+4+2）×0.5=4kN/m
模板荷载（按钢模配桁架计算，150kg/m2）：（2.95+1.65+1.14）×0.5×1.5/2.971=1.45kN/m（外侧模、内侧模、底模）
荷载组合（18.51+1.45）×1.2+4×1.4=29.55kN/m
第三，底板位置线荷载：
底板、顶板位置混凝土线荷载（1.8+1.61）×0.5×26/3.000=12.56kN/m
临时荷载（人员机具2kPa，混凝土倾倒4kPa，振捣2kPa）：（2+4+2）×0.5=4kN/m
模板荷载（按钢模配桁架计算，150kg/m2）：0.5×1.5×2=1.5kN/m（顶板底模、下底模）
箱内支架：5kN/m
荷载组合（12.56+1.5+5）×1.2+4×1.4=28.47kN/m
3.1.3 计算结果：共有23跨。
梁材性Q235，截面为普工20a。截面Ix=2.37e+007mm4，截面Wx=237000mm3，面积矩Sx=134977mm3，腹板总厚7mm，整体稳定系数φb=1。最大壁厚11.4mm得：截面抗拉抗压抗弯强度设计值f=215MPa，截面抗剪强度设计值fv=125MPa。
考虑自重，自重放大系数为1.2。
因第4跨至第9跨为最不利受力截面，第15跨至第20跨成几何对称，故仅以第4跨为例进行检算。
第4跨计算结果：
跨度为0.45m
剪力范围为-5.57731～-7.8711kN
弯矩范围为-0.125081～-0.911438kN·m
最大挠度为0.0004mm（挠跨比为1/1145612）
由Vmax×Sx/（Ix×Tw）计算得最大剪应力为6.40MPa，满足！
由Mx/（γx×Wx）计算得强度应力为3.66MPa，
满足！
3.2 纵向贝雷梁
3.2.1 受力简图如图4所示：
3.2.2 荷载计算：
第一，翼板线位置荷载：
翼板位置混凝土线荷载0.48×26=12.48kN/m
临时荷载（人员机具2kPa，混凝土倾倒4kPa，振捣2kPa）：（2+4+2）×1.629=13.03kN/m
模板荷载（按钢模配桁架计算，150kg/m2）：1.629×1.5=2.44kN/m
上横梁荷载（I20a）：2×1.629×27.95×1.2×
10/1000=1.09kN/m
荷载组合（12.48+2.44+1.09）×1.2+13.03×1.4=37.46kN/m
第二，腹板线位置荷载：
腹板位置混凝土线荷载（4.23×1.3+3.46×2.3+2.81×29）×26/32.6=75.73kN/m
临时荷载（人员机具2kPa，混凝土倾倒4kPa，振捣2kPa）：（2+4+2）×2.971=23.77kN/m
模板荷载（按钢模配桁架计算，150kg/m2）：（2.95+1.65+1.14）×1.5=8.61kN/m（外侧模、内侧模、底模）
上横梁荷载（I20a）：2×2.971×27.95×1.2×10/1000=1.99kN/m
荷载组合（75.73+8.61+1.99）×1.2+23.77×1.4=136.87kN/m
第三，底板位置线荷载：
底板、顶板位置混凝土线荷载[（1.8+1.61）×1.3+（1.27+1.19）×2.3+（0.86+0.84）×29] ×26/32.6=47.37kN/m
临时荷载（人员机具2kPa，混凝土倾倒4kPa，振捣2kPa）：（2+4+2）×3=24kN/m
模板荷载（按钢模配桁架计算，150kg/m2）：3.0×1.5×2=9.0kN/m（顶板底模、下底模）
箱内支架：10kN/m
上横梁荷载（I20a）：2×3×27.95×1.2×10/1000=2.01kN/m
荷载组合（47.37+9.0+10+2.01）×1.2+24×1.4=115.66kN/m
3.2.3 计算结果：
第一，翼板下方纵梁：跨度为27.803m。
截面为2排双层上下弦加强型贝雷梁，截面Ix=4.5963e+010mm4，截面Wx=3.02e+007mm3，面积矩Sx=2.2981e+007mm3，腹板总厚21.2mm，整体稳定系数φb=1，由最大壁厚34mm得：截面抗拉抗压抗弯强度设计值f=295MPa，截面抗剪强度设计值fv=170MPa。
剪力范围为-597.867～-604.138kN
弯矩范围为-4037.96～-183.05kN·m
最大挠度为34.10mm，挠跨比为1/815，满足！
由Vmax×Sx/（Ix×Tw）计算得最大剪应力为14.25MPa，满足！
由Mx/（γx×Wx）计算得强度应力为125.50MPa，满足！
下传主横梁集中荷载729.95kN、688.92kN，单片贝雷梁下传最大荷载为3.97kN。
第二，腹板下方纵梁：跨度为27.803m。
截面为6排双层上下弦加强型贝雷梁，截面Ix=1.37e+011mm4，截面Wx=9.1926e+007mm3，面积矩Sx=6.44e+007mm3，腹板总厚63.6mm，整体稳定系数φb=1，由最大壁厚34mm得：截面抗拉抗压抗弯强度设计值f=295MPa，截面抗剪强度设计值fv=170MPa。
剪力范围为-2132.33～-2154.69kN
弯矩范围为-14401.6～-652.859kN·m
最大挠度为40.54mm，挠跨比为1/685，满足！
由Vmax×Sx/（Ix×Tw）计算得最大剪应力为16.94MPa，满足！
由Mx/（γx×Wx）计算得强度应力为149.21MPa，满足！
下传主横梁集中荷载2603.39kN、2457.06kN，单片贝雷梁下传最大荷载为433.90kN。
第三，底板下方纵梁：跨度为27.803m。
截面为6排双层上下弦加强型贝雷梁，截面Ix=1.37e+011mm4，截面Wx=9.1926e+007mm3，面积矩Sx=6.44e+007mm3，腹板总厚63.6mm，整体稳定系数φb=1，由最大壁厚34mm得：截面抗拉抗压抗弯强度设计值f=295MPa，截面抗剪强度设计值fv=170MPa。
剪力范围为-1838.96～-1858.25kN
弯矩范围为-12420.2～-563.038kN·m
最大挠度为34.95mm，挠跨比为1/795，满足！
由Vmax×Sx/（Ix×Tw）计算得最大剪应力为14.61MPa，满足！
由Mx/（γx×Wx）计算得强度应力为128.68MPa，满足！
下传主横梁集中荷载2245.22kN、2119.01kN，单片贝雷梁下传最大荷载为374.20kN。
3.3 主横梁
3.3.1 受力简图如图5所示：
3.3.2 荷载计算：
翼板位置贝雷梁下传主横梁集中荷载729.95kN、688.92kN，单片贝雷梁下传最大荷载为3.97kN，P1=3.97kN。
腹板位置贝雷梁下传主横梁集中荷载2603.39kN、2457.06kN，单片贝雷梁下传最大荷载为433.90kN，P2=433.90kN。
底板位置贝雷梁下传主横梁集中荷载2245.22kN、2119.01kN，单片贝雷梁下传最大荷载为374.20kN，P3=374.20kN。
3.3.3 计算结果：
共有6跨，因第3跨与第4跨受力最大，故仅对第3跨进行检算。
梁材性：Q235。截面为3×I45a，截面Ix=9.5257e+008mm4，上表面处Wx=4.23365e+006mm3，下表面处Wx=4.23365e+006mm3，面积矩Sx=2.47347e+006mm3，腹板总厚34.5mm，整体稳定系数φb=1，由最大壁厚18mm得：截面抗拉抗压抗弯强度设计值f=205MPa，截面抗剪强度设计值fv=120MPa。
考虑自重，自重放大系数为1.2。
第3跨计算结果：跨度为2.4m。
剪力范围为-798.905～-1198.36kN
弯矩范围为-155.126～-594.795kN·M
最大挠度为0.20mm（挠跨比为1/11941）
由Vmax×Sx/（Ix×Tw）计算得最大剪应力为90.19MPa，满足！
由Mx/（γx×Wx）计算得强度应力为133.80MPa，满足！
3.4 临时支墩稳定性
3.4.1 荷载计算：由主横梁下传钢管柱最大荷载为2411.01kN集中力，由两根Φ600×10钢管柱承担。由于主横梁为了满足贝雷梁支点需要，不能完全居中，故不均衡系数取1.5，单根钢管柱受力为2411.01/2×1.5=1808.26kN。
3.4.2 计算结果：
第一，受压稳定系数计算：
截面：600×10
ix：208.626mm
iy：208.626mm
A：18535.4mm
截面材性：Q235
绕X轴长细比为11.9831，绕X轴截面为b类截面。
绕Y轴长细比为11.9831，绕Y轴截面为b类截面。
按GB50017-2003第132页注1计算，绕X轴受压稳定系数φx=0.9212，绕Y轴受压稳定系数φy=0.9212。
第二，强度验算：
轴压力N=1808.3kN
由最大板厚10mm得截面抗拉抗压抗弯强度设计值f=215MPa
计算得强度应力为97.56MPa，满足！
第三，稳定验算：
计算得绕X轴稳定应力为98.62MPa，满足！
计算得绕Y轴稳定应力为98.62MPa，满足！
第四，局部稳定验算：
外径与壁厚之比为60，满足！（GB50017-2003第59页5.4.5）
桥台扩大基础地基承载力计算：3#台下层贝雷梁支承扩大基础承载力按照单端承载的1/2进行计算，考虑到上下台阶所承受荷载的不均匀性，取不均匀荷载系数为1.5，翼板部分则为全部承载。底板及腹板区域承载为（2411.01×2+1607.83）×1.5/2+2×11.2×1.5×2.6=4909.7kN。
计算结果：4909.7÷（11.2×2）=219.2kN，实测该处地基承载力为190kN，那么要求该处扩大基础下方1m范围内进行三七灰土换填并分层夯实。
4 结语
本桥通过采用大跨度贝雷梁管柱支架法施工，大大简化在具有湿陷性黏质黄土层进行地基处理的系列难题，大幅度降低了因此而产生的施工成本，取得良好的经济效益，并为同类现浇简支桥梁在软土区、土黄湿陷性区、深V地形区不便于设置支架临时直墩或移动模架等条件下，大吨位梁体的现浇支架施工提供了借鉴。
参考文献
[1] 中国中铁第一勘察设计院集团有限公司.新建铁路宝鸡至兰州客运专线马营中桥设计图.2012.
[2] 周水兴.路桥施工计算手册[M].北京：人民交通出版社，2001.
[3] 铁道部.高速铁路桥涵工程施工技术指南（铁建设[2010]241号）[S].下载本文
