图a

G   G       G  G                     119.88

                                                 79.92                 79.92

图b

Q     Q           Q      Q                               223.78

                                                149.18                 149.18

图C

Q     Q                                                112.22

                                                  186.82

图d  弯矩包络图

                                            343.66（图a+图b）

                                             232.10 (图a+图c)

                       45.12                                45.52

                       229.10                                 229.10

                    266.74 (图a+图c)                           266.74

(2) 考虑塑性内力重分布，中间支座弯矩调幅25%，MB调=0.75×343.66=257.75KN.m

   根据平衡条件计算跨中最大弯矩；

       M1=(G+Q)×2-MB调/3=（50+80）×2-257.75/3=258.08 KN.m

   调幅后弯矩包络图如图e

                                        257.75

                                              232.10

                        45.12

                       258.08

                    266.74

2.3 解：MuA=MuB=240 KN.m  ,Mu1=200 KN.m

(1)  RA=RB=q1 l/2  ，根据平衡条件：

    跨中 M1= q1 l /2×l/2 -MuA- q1 l /2×l/4=q1l 2/8-MuB

  支座截面刚出现塑性铰时，跨中截面弯矩还为弹性弯矩ql 2/24

 即q1 l 2/8-MuB= q1 l 2/24  ，（1/8-1/24）q 1 l 2 =240,   ∴q1 =80 KN/m

或：弹性MA=MB= q1 l 2/12， 即q1 l 2/12= MuA=MuB=240，∴q1 =80 KN.m

(2) 根据梁达到承载能力极限状态时的平衡条件：

       M1=q2l 2/8-MuB=200   , ∴q2=(440×8)/6=97.8 KN/m

(3) β=1-MB调/MuB=1- q1/ q2=1-80/97.8=0.182下载本文