本工程外围钢结构采用钢管混凝土柱作为竖向承力，钢管柱通过水平向钢梁与钢筋混凝土核心筒连接，钢梁上铺设桁架楼承板传递水平力。
本方案主要针对外框16根钢管柱的混凝土浇筑进行编制。
二、钢管柱砼浇筑
1、钢管的吊装分节应注意钢管柱砼标号的变化，不使两种标号出现在一节柱内，钢管柱混凝土强度等级在48层及以下为C60，49层及以上为C50。
2、现阶段钢管柱混凝土已利用塔吊料斗浇筑完成了8层钢管柱的混凝土浇筑，为能够提高钢管柱混凝土的浇筑速度，保证工人混凝土浇筑时的安全，减少塔吊的使用为钢结构的吊装提供充裕的时间，从9层钢管柱混凝土浇筑时采用液压布料机进行浇筑。钢管柱从4层往上为两层一节，根据钢结构的吊装、焊接进度，待钢管柱及第一层钢梁连接、焊接完成后，将液压布料机吊运至外框四个角的斜向钢梁上进行钢管柱砼的浇筑，布料机利用倒链将四个角与钢梁捆绑在一起，保证混凝土浇筑过程中布料机的稳定性。
布料机的平面布置如下图：
此钢管柱砼浇筑方案，由于楼层未铺压型钢板，必须完善一个标准层的完全封闭满铺水平安全网措施。水平网通过铁丝直接与钢梁绑扎连接（作业面与水平安全网的垂直距离不得超过10米）；泵管铺设层利用木跳板、10#槽钢及C18废钢筋制作定型的通道（具体见下图，通道宽为1.3m，长2.8m的1个、4m长的20个），形成水平安全通道及泵管布设通道，通道与通道对接处采用14mm的螺丝通过预先打好的孔进行连接。工人上楼层后必须佩带安全带，安全带利用钢结构在钢柱上的钢丝绳生根。钢管柱混凝土浇筑利用已做好的定型化浇筑平台进行浇筑。
三、安全措施
1、作业人员必须按要求佩带安全带。
2、混凝土浇筑前先将安全通道架设好，然后再进行布料机的吊运，待布料机吊运到位后，用钢丝绳将布料机的四个角与钢梁连接牢固，保证布料机在混凝土浇筑过程中的稳定。
3、安全通道与通道相连处螺丝要柠紧，保证通道连接牢固。
四、验算
4.1、计算概况
布料机底座尺寸为5000X4000，布料机重量为10t，放在两根H500X200X10X16的次梁上。布料机如下图：
图1：布料机实样图
布料机和钢梁的位置关系如下图：
图2：布料机和钢梁位置图
由于是完全对称结构，取其中一个布料机进行计算，下面以布料机3为例：
图3：布料机3和钢梁详细位置图
4.2、荷载计算：
根据布料机和钢梁的位置关系，再通过结构力学的力的分配关系，得出简支梁上的集中荷载最不利时候为25.0KN。
4.3、简支梁详细计算结果：
钢梁钢材：Q345
梁跨度(m)：11.870
梁平面外计算长度(m)： 4.000
钢梁截面：焊接组合H形截面:
H*B1*B2*Tw*T1*T2=500*200*200*10*16*16
允许挠度限值[υ]: l/250 = 47.480 (mm)
强度计算净截面系数：1.000
计算梁截面自重作用: 计算
简支梁受荷方式: 竖向单向受荷
荷载组合分项系数按荷载规范自动取值
4.3.1 设计依据
《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）
《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）
4.3.2 简支梁作用与验算
1、截面特性计算
A =1.1080e-002; Xc =1.0000e-001; Yc =2.5000e-001;
Ix =4.6037e-004; Iy =2.1372e-005;
ix =2.0384e-001; iy =4.3919e-002;
W1x=1.8415e-003; W2x=1.8415e-003;
W1y=2.1372e-004; W2y=2.1372e-004;
2、简支梁自重作用计算
梁自重荷载作用计算:
简支梁自重 (KN): G =1.0324e+001;
自重作用折算梁上均布线荷(KN/m) p=8.6978e-001;
3、梁上恒载作用
| 荷载编号 | 荷载类型 | 荷载值1 | 荷载参数1 | 荷载参数2 | 荷载值2 |
| 1 | 4 | 25.00 | 4.61 | 0.00 | 0.00 |
| 2 | 4 | 25.00 | 7.17 | 0.00 | 0.00 |
△恒载标准值支座反力
左支座反力 Rd1=30.352, 右支座反力 Rd2=29.973
5、梁上各断面内力计算结果
△组合1：1.2恒+1.4活
| 断面号 | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 |
| 弯矩(kN.m) | 0.000 | 35.517 | 70.012 | 103.487 | 135.940 | 157.297 | 158.032 |
| 剪力(kN) | 36.422 | 35.390 | 34.357 | 33.325 | 32.292 | 1.260 | 0.227 |
| 断面号 | 8 | 9 | 10 | 11 | 12 | 13 | |
| 弯矩(kN.m) | 157.747 | 134.140 | 102.137 | 69.112 | 35.067 | 0.000 | |
| 剪力(kN) | 0.805 | 31.837 | 32.870 | 33.902 | 34.935 | 35.967 |
| 断面号 | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 |
| 弯矩(kN.m) | 0.000 | 39.956 | 78.7 | 116.423 | 152.932 | 176.959 | 177.786 |
| 剪力(kN) | 40.975 | 39.813 | 38.652 | 37.490 | 36.329 | 1.417 | 0.256 |
| 断面号 | 8 | 9 | 10 | 11 | 12 | 13 | |
| 弯矩(kN.m) | 177.465 | 150.907 | 114.904 | 77.752 | 39.450 | 0.000 | |
| 剪力(kN) | -0.906 | -35.817 | -36.979 | -38.140 | -39.302 | -40.463 |
翼缘宽厚比 B/T=5.94 < 容许宽厚比 [B/T] =12.4
腹板计算高厚比 H0/Tw=46.80 < 容许高厚比[H0/Tw]=66.0
7、简支梁截面强度验算
简支梁最大正弯矩(kN.m)：177.786 (组合：2; 控制位置：5.935m)
强度计算最大应力(N/mm2)：91.949 < f=310.000
简支梁抗弯强度验算满足。
简支梁最大作用剪力(kN)：40.975 (组合：2; 控制位置：0.000m)
简支梁抗剪计算应力(N/mm2)：9.329 < fv=180.000
简支梁抗剪承载能力满足。
8、简支梁整体稳定验算
平面外长细比 λy：91.076
梁整体稳定系数φb：0.886
简支梁最大正弯矩(kN.m)：177.786 (组合：2; 控制位置：5.935m)
简支梁整体稳定计算最大应力(N/mm2)：108.916 < f=310.000
简支梁整体稳定验算满足。
9、简支梁挠度验算
△标准组合：1.0恒+1.0活
| 断面号 | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 |
| 弯矩(kN.m) | 0.000 | 29.597 | 58.344 | 86.239 | 113.283 | 131.081 | 131.694 |
| 剪力(kN) | 30.352 | 29.491 | 28.631 | 27.771 | 26.910 | 1.050 | 0.190 |
| 断面号 | 8 | 9 | 10 | 11 | 12 | 13 | |
| 弯矩(kN.m) | 131.456 | 111.783 | 85.114 | 57.594 | 29.222 | 0.000 | |
| 剪力(kN) | -0.671 | -26.531 | -27.392 | -28.252 | -29.112 | -29.973 |
| 断面号 | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 |
| 挠度值(mm) (kN.m) | 0.000 | 4.939 | 9.573 | 13.608 | 16.754 | 18.747 | 19.417 |
| 断面号 | 8 | 9 | 10 | 11 | 12 | 13 | |
| 挠度值(mm) | 18.730 | 16.720 | 13.569 | 9.541 | 4.921 | 0.000 |
计算最大挠度: 19.417(mm) < 容许挠度: 47.480(mm)
简支梁挠度验算满足。
4.4、结论：
通过以上分析，次梁满足安全要求，不需要加固。下载本文
