11#、13#、14#楼

电

梯

井

脚

手

架

施

工

方

案

           编制单位： 南通建工集团股份有限公司  

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          日    期：    2013 年 7 月 19 日     

一、工程概况

本工程位于龙口市东城区西北部，龙口市松隽社区阳光城由龙口市中宇房地产有限公司投资，由中国瑞林工程技术有限公司设计，由南通建工集团股份有限公司承建，由芜湖市正泰工程建设监理有限公司监理。

本工程为住宅楼及地下车库总建筑面积80810.9㎡，地下共二层，半地下室一层草房，地下二层汽车库；地上三栋主楼，主楼一至三十三层为住宅。抗震等级二级，抗震设防烈度7度。

二、编制依据

1、《建筑施工脚手架实用手册》

2、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012

3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010

4、《钢结构设计规范》GB50017-2003

5、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011

6、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91

7、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011

8、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》(建质[2009]87号文)

9、《建设工程安全生产管理条例》令第393号

10、本工程设计图纸

11、本工程施工组织设计

三、施工要求

1、脚手架、悬挑主梁的设计力求做到结构安全可靠，造价经济合理。

2、确保脚手架、悬挑主梁在使用周期内安全、稳定、牢靠。

3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。

4、脚手架、悬挑主梁在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。操作人员需取得特殊作业人员资格上岗证。

四、材料与设备计划

1、钢管脚手架钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》GB/T13793或《低压流体输送用焊接钢管》GB/T3091中规定的Q235普通钢管，钢管的钢材质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700中Q235级钢的规定。每根钢管的最大质量不应大于25.8kg。新钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道，钢管要有产品质量合格证、质量检验报告，钢管上严禁打孔。

2、扣件应采用可锻铸铁或铸钢制作，其质量和性能应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB15831的要求，扣件在使用前应逐个挑选，有裂缝、变形、螺栓出现滑丝的严禁使用。扣件在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。新、旧扣件均应进行防锈处理。搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，力求环保美观。

3、脚手板

(1)脚手板可用钢、木、竹材料制作、单块脚手板的质量不大于30kg；

(2)木脚手板才材质应符合现行国家标准《木结构设计规范》GB50005中Ⅱa级材质的规定。脚手板厚度不应小于50mm，两端宜各设置直径不小于4mm的镀锌钢丝箍两道。宽度、厚度允许偏差应符合现行国家标准《木结构工程施工质量验收规范》GB50206的规定；不得使用扭曲变形、劈裂、腐朽的脚手板；

4、安全网采用密目式安全立网，应符合下列要求：

(1)网目密度不低于2000目/100c㎡；

(2)网体各边缘部位的开眼环扣必须牢固可靠，孔径不低于1mm；

(3)网体缝线不得有跳针、露缝，缝边应均匀；

(4)一张网体上不得有一个以上的接缝，且接缝部位应端正牢固；

(5)不得有断沙、破洞、变形及有碍使用的编织缺陷；

(6)阻燃安全网的续燃、阻燃时间均不得大于4s。使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由相关建筑安全监督管理部门发放的准用证；

(7)做耐贯穿试验不穿透，1.6×1.8m的单张网重量在3kg以上；

(8)颜色应满足环境效果要求，选用绿色；

5、连墙件材料采用钢管制作，其材质应符合现行国家标准《碳素钢结构》GB/T700中Q235级钢或《低合金高强度结构钢》GB/T1591中Q345级钢的规定。

                      电梯井脚手架示意图

五、施工工艺技术

一、技术参数

【三角形钢管悬挑脚手架】

【三角形钢管悬挑脚手架】

三角形支撑部分搭设→纵、横向扫地杆→立杆→横向水平杆→纵向水平杆(格栅)→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→挂安全网

三、施工方法

1、立杆设置

(1)立杆采用对接接头连接，立杆与纵向水平杆采用直角扣件连接。接头位置交错布置，两个相邻立杆接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm；各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3。

(2)立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1/400。

2、纵、横向水平杆

(1)纵向水平杆设置在立杆内侧，纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。当采用对接时，对接扣件应该交错布置，两根相邻纵向水平杆接头不宜设置在同步或同跨；不同步或不同跨两相邻接头在水平方向错开距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。

当采用搭接时，搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm。

(2)立杆与纵向水平杆交点处设置横向水平杆，两端固定在立杆上，以形成空间结构整体受力。

3、脚手板、脚手片的铺设要求

(1) 脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设脚手板，内外立杆间应满铺脚手板，无探头板。将脚手板两端与水平杆可靠固定，严防倾翻。

(2) 满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。

(3) 脚手片须用12-14#铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。 

(4)在拐角、斜道平台口处的脚手板，应与横向水平杆可靠连接，防止滑动；

4、防护栏杆

(1)脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆内侧。

(2)选用18#铅丝张挂安全网，要求严密、平整。

(3)脚手架外侧施工作业层必须在0.6m、1.2m高位置设置2道防护栏杆和18cm高挡脚板，栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧。 

(4)脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧在0.6m、1.2m高位置设置2道防护栏杆和18cm高挡脚板。

5、连墙件

(1) 脚手架与建筑物按计算书中连墙件布置要求设拉结点。拉结点在转角范围内和顶部处加密。

(2)连墙件中的连墙杆应呈水平设置，当不能水平设置时，应向脚手架一端下斜连接；

(3)连墙件应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定；

(4)拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架纵横向水平杆接点处。宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm；

(5)外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结点，以确保外架安全可靠；

(6)当脚手架下部暂不能设连墙件时应采取防倾覆措施。当搭设抛撑时，抛撑应采用通长杆件并用旋转扣件固定在脚脚手架上，与地面的倾角应在45°~60°之间；连接点中心至主节点的距离不应大于300mm。抛撑应在连墙件搭设后方可拆除。

六、检查验收

1、脚手架搭设前，对进入现场的各种构配件应按下列规定进行检查验收，不合格的应及时清除出场

(1)构配件应有相应的产品标识及产品质量合格证；

(2)构配件应有相应的产品主要技术参数及产品使用说明书；

(3)当对构配件质量有疑问时，应进行质量抽检和实验。

2、脚手架下列阶段进行检查与验收，应按规定对脚手架工程的质量进行检查，经检查合格后方可交付使用:

(1)基础完工后及脚手架搭设前；

(2)作业层上施加荷载前；

(3)每搭设完两层后；

(4)达到设计高度后；

(5)遇有六级强风及以上风或大雨后；冻结地区解冻后；

(6)停用超过一个月。

3、架子搭设和组装完毕，使用前必须由项目经理、技术负责人、项目安全负责人、架子班长等人员组成验收小组，进行验收，并填写验收单。

4、脚手架工程的验收，除查验有关文件外，还应进行现场检查，检查应着重以下各项，并记入施工验收报告。

(1)构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠，钢丝绳是否松动、断股等；

(2)安全网的张挂及扶手的设置是否齐全；

(3)杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求；立杆是否悬空；

(4)垂直度、水平度及立杆的沉降是否合格；

(5)搭设脚手架时，应有保证安全上下的爬梯或斜道，严禁攀登架体上下。

(6)扣件螺栓是否松动；

(7)架体是否超载；

(8)悬挑脚手架的悬挑支承结构及与建筑物的连接固定应符合设计和相应规范的规定，锚固装置是否松动、脱落。

七、安全管理

1、搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》GB5036考核合格的专业架子工。上岗人员定期体检，合格者方可持证上岗；

2、搭设人员必须戴安全帽、系安全带，穿防滑鞋；

3、脚手架的构配件质量与搭设质量，应按安全技术规范规定进行检查验收，合格后方准许使用；

4、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备，严禁拆除或移动架体上安全防护措施；

5、当有六级以及六级以上大风和雾、雨、雪天气，应停止脚手架的搭设与拆除作业。雪后架上作业应有防滑措施，并扫除积雪；

6、夜间不宜进行脚手架搭设与拆除作业；

7、脚手架的安全检查与维护，应按相应安全技术规范进行；

8、脚手板应铺设牢靠、严实，并应用安全网双层兜底，施工层以下每隔10m应用安全网封闭；单、双排脚手架、悬挑式脚手架沿架体外围应用密目式安全网全封闭，密目式安全网宜设置在脚手架外立杆的内侧，并应与架体绑扎牢固。

9、在脚手架使用期间，严禁拆除主节点处纵、横向水平杆、连墙件、交叉支撑、水平架、加固栏杆和栏杆；

10、当在脚手架使用过程中开挖脚手架基础下的设备基础或管沟时，必须对脚手架采取加固措施；

11、临街搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施；

12、在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守；

13、工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等。应按现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-2005的有关规定执行；

14、搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。

八、计算书

三角形钢管悬挑脚手架计算书

    计算依据：

    1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011

    2、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012

    3、《钢结构设计规范》GB50017-2003

    4、《施工技术》2006.2期

    由于国家未对钢管悬挑脚手架作出相应规定，故本计算书参考《施工技术》2006.2期编制，仅供参考。

 一、参数信息

  1.脚手架参数

    双排脚手架搭设高度为 5.8 m；

    搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.6m，立杆的横距为1.2m，立杆的步距为1.5 m；

    内排架距离墙长度为0.50m；

    横向水平杆在上，搭接在纵向水平杆上的横向水平杆根数为 2 根；

    三角形钢管支撑点竖向距离为 2.90 m；

    采用的钢管类型为 Φ48×3； 

    横杆与立杆连接方式为单扣件；

    连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3 m，水平间距3.2 m，采用扣件连接；

    连墙件连接方式为双扣件；

  2.活荷载参数

    施工均布荷载(kN/m2)：2.000；脚手架用途：装修脚手架；

    同时施工层数：1 层；

  3.风荷载参数

    本工程地处山东龙口市，查荷载规范基本风压为0.450kN/m2，风压高度变化系数μz为0.920，风荷载体型系数μs为1.254；

    计算中考虑风荷载作用；

  4.静荷载参数

    每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m)：0.1280；

    脚手板自重标准值(kN/m2)：0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m)：0.140；

    安全设施与安全网自重标准值(kN/m2)：0.010；脚手板铺设层数：2 层；

    脚手板类别：木脚手板；栏杆挡板类别：竹串片脚手板挡板；

 二、横向水平杆的计算

    横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，横向水平杆在纵向水平杆的上面。

按照上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向水平杆的最大弯矩和变形。

  1.均布荷载值计算

    横向水平杆的自重标准值：P1= 0.03kN/m ；

    脚手板的荷载标准值：P2= 0.35×1.6/3=0.19kN/m ；

    活荷载标准值：Q=2×1.6/3=1.07kN/m；

    荷载的计算值：q=1.2×0.03+1.2×0.19+1.4×1.07=1.76kN/m；

                        横向水平杆计算简图

  2.强度计算

    最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，

    计算公式如下：

        Mqmax=ql2/8

    最大弯矩 Mqmax =1.76×1.22/8=0.32kN·m；

    最大应力计算值 σ=Mqmax/W =70.45N/mm2；

横向水平杆的最大弯曲应力 σ =70.45N/mm2 小于 横向水平杆的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2

    横向水平吧的弯曲应力满足要求！

  3.挠度计算

    最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

    荷载标准值q=0.03+0.19+1.07=1.29kN/m ；

        νqmax=5ql4/384EI

    最大挠度 ν=5.0×1.29×12004/(384×2.06×105×107800)=1.56 mm；

横向水平杆的最大挠度 1.56 mm 小于 横向水平杆的最大容许挠度 1200 / 150=8 与10 mm

    横向水平杆的挠度满足要求！

 三、纵向水平杆的计算

    纵向水平杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向水平杆在纵向水平杆的上面。

  1.荷载值计算

    横向水平杆的自重标准值：P1= 0.03×1.2=0.04kN；

    脚手板的荷载标准值：P2= 0.35×1.2×1.6/3=0.22kN；

    活荷载标准值：Q= 2×1.2×1.6/3=1.28kN；

    荷载的设计值：P=(1.2×0.04+1.2×0.22+1.4×1.28)/2=1.05kN；

                          纵向水平杆计算简图

  2.强度验算

    最大弯矩考虑为纵向水平杆自重均布荷载与横向水平杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。

        Mmax=0.08ql2

    均布荷载最大弯矩计算：M1max=0.08×0.03×1.6×1.6=0.01kN·m；

    集中荷载最大弯矩计算公式如下：

        Mpmax=0.267Pl

    集中荷载最大弯矩计算：M2max=0.267×1.05×1.6= 0.45kN·m；

    M=M1max + M2max=0.01+0.45=0.46kN·m

    最大应力计算值 σ=0.46×106/4490=101.84N/mm2；

纵向水平杆的最大弯曲应力计算值 σ=101.84N/mm2 小于 纵向水平杆的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2

    纵向水平杆的弯曲应力满足要求！

  3.挠度验算

    最大挠度考虑为纵向水平杆自重均布荷载与横向水平杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；

    均布荷载最大挠度计算公式如下：

        νmax=0.677ql4/100EI

    纵向水平杆自重均布荷载引起的最大挠度：

            νmax= 0.677×0.03×16004 /(100×2.06×105×107800)=0.07 mm；

    集中荷载最大挠度计算公式如下：

        νpmax=1.883Pl3/100EI

    集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：

    横向水平杆传递荷载 P=(0.04+0.22+1.28)/2=0.77kN 

    ν= 1.883×0.77×16003/ ( 100 ×2.06×105×107800)=2.68 mm；

    最大挠度和：ν= νmax + νpmax=0.07+2.68=2.75 mm；

纵向水平杆的最大挠度 2.75 mm 小于 纵向水平杆的最大容许挠度 1600 / 150=10.7与10 mm

    纵向水平杆的挠度满足要求！

 四、扣件抗滑力的计算

    按规范表5.1.7，直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。

    纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5)：

                         R ≤ Rc    

    其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值，取8.00kN；

    R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

    横向水平杆的自重标准值：P1=0.03×1.2×2/2=0.04kN；

    纵向水平杆的自重标准值：P2=0.03×1.6=0.053kN；

    脚手板的自重标准值：P3=0.35×1.2×1.6/2=0.34kN；

    活荷载标准值：Q=2×1.2×1.6 /2=1.92kN；

    荷载的设计值：R=1.2×(0.04+0.053+0.336)+1.4×1.92=3.2kN；

R < 8kN

    单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！  

 五、脚手架立杆荷载的计算

    作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

    (1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1428kN/m

      NG1=[0.1428+(1.20×2/2)×0.033/1.50]×5.80=0.983kN；

    (2)脚手板的自重标准值；采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2

      NG2= 0.35×2×1.6×(1.2+0.5)/2=0.95kN；

    (3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹串片挡脚板，标准值为0.14kN/m

      NG3=0.14×2×1.6/2=0.22kN；

    (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网：0.01kN/m2

      NG4=0.01×1.6×5.8=0.09kN；

    经计算得到，静荷载标准值

      NG=NG1+NG2+NG3+NG4=2.25kN；

    活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值

      NQ=2×1.2×1.6×1/2=1.92kN；

    考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为

      N=1.2 NG+0.9×1.4NQ=1.2×2.25+ 0.9×1.4×1.92= 5.12kN；

    不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为

      N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×2.25+1.4×1.92=5.39kN；

 六、立杆的稳定性计算

    风荷载标准值按照以下公式计算 

    ωk=μz·μs·ω0

    其中 ω0 -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：ω0=0.45kN/m2；

        μz -- 风压高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：μz= 0.74；

        μs -- 风荷载体型系数：取值为1.25；

    经计算得到，风荷载标准值为：

       ωk=0.45×0.74×1.25=0.29kN/m2；

    风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为：

       Mw=0.9 ×1.4ωkLah2/10=0.9 ×1.4×0.29×1.6×1.52/10=0.13kN·m；

    考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式

    σ=N/(φA) + MW/W ≤ [f]

    立杆的轴心压力设计值：N=5.121kN；

    不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式

    σ=N/(φA)≤ [f]

    立杆的轴心压力设计值：N=N'= 5.39kN；

    计算立杆的截面回转半径 ：i=1.59 cm；

    计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)第5.2.得：k=1.155，长细比验算时，k=1；

    计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)表5.2.8得 ：μ=1.53 ；

    长细比验算：

    计算长度，由公式 l0=kuh 确定：l0=2.3 m；

    长细比：L0/i=144 ；

    立杆稳定性计满足要求！

    轴心受压杆件稳定性验算：

    计算长度，由公式 l0=kuh 确定：l0=2.65 m；

    轴心受压立杆的稳定系数φ，由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.25

    立杆净截面面积 ： A=4.24 cm2；

    立杆净截面模量(抵抗矩) ：W=4.49 cm3；

    钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205N/mm2；

    考虑风荷载时

    σ=5121.06/(0.25×424)+125224.49/4490=75.63N/mm2；

立杆稳定性计算 σ=75.63N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f]=205N/mm2

    立杆稳定性计满足要求！

    不考虑风荷载时

    σ=53.86/(0.25×424)=50.24N/mm2；

立杆稳定性计算 σ=50.24N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f]=205N/mm2

    立杆稳定性满足要求！

 七、连墙件的计算

    连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

    Nl=Nlw + N0

    连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92，μs＝1.25，ω0＝0.45，

    ωk=μz·μs·ω0=0.92×1.25×0.45=0.52kN/m2；

    每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw=4.8 m2；

    按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)5.2.12条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)，N0=3 kN；

    风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

    Nlw=1.4×ωk×Aw=3.49kN；

    连墙件的轴向力设计值 Nl=Nlw + N0= 6.49kN；

    连墙件承载力设计值按下式计算：

    Nf=φ·A·0.85*[f]

    其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数；

由长细比 l/i=500/15.9=31.45；查表得到 φ=0.92，l为内排架距离墙的长度；

        A=4.24 cm2；[f]=205N/mm2；

    连墙件轴向承载力设计值为 Nf=0.92×4.24×10-4×0.85×205×103=67.6kN；

Nl=6.49kN < Nf=67.6kN

    连墙件的设计计算满足要求！

    连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到 Nl=6.49kN，小于双扣件的抗滑力 9.6kN

    双扣件抗滑承载满足要求！

                        连墙件扣件连接示意图

 八、三角形钢管悬挑支撑计算

    在竖向荷载作用下，计算简图如下

立面图

    1、上图所示竖向荷载P1、P2由脚手架立杆所传，作用在三角形钢管悬支撑上各个杆件内力和各个支点的支座反力计算如下：

    (1)三角形钢管悬支撑的各杆件轴力：

    NBD ＝5.121×(0.602+2.902)0.5/2.90＝5.230kN；

    NCD ＝5.121×[(0.60+1.20)2+2.902]0.5/2.90＝6.027kN；

    NBC ＝5.121×(0.60+1.20)/ 2.90＝3.179kN；

    NAB ＝5.121×0.60/2.90 +3.179＝4.238kN；

    (2)三角形钢管悬支撑的各支点的支座反力：

    RAH(拉力)＝4.238kN；

    RDH(压力)＝4.238kN；

    RDV＝P1+P2＝10.242kN。

    2、三角形钢管悬支撑中水平杆ABC中的力，除由P1、P2产生的轴力NAB外，还有P1、P2产生的压屈剪力NV和风荷载引起的水平力NW。

    (1)由P1、P2产生的压屈剪力NV：

        Nv=∑Pi/(85φ)

     Nv=∑Pi/(85φ)=10.242/(85×0.207 )= 0.582kN；

     λ=(2900.0002+600.0002)0.5/(1.590×10)=186；

    式中 φ为立杆稳定系数，根据λ查表得 φ=0.207 。

    (2)风荷载引起的NW：

    计算风荷载

        qw=1.4·(0.7·Uz·Us·ω0)·La

     qw=1.4×(0.7×μz×μs×ω0)×La =1.4×(0.7×0.920×1.254×0.450)×3.200 =1.628kN/m

    La---连墙件横向距离，取3.20 m；

    以连墙杆作为支点，在风荷载作用下，按四跨连续梁计算，边支座反力：

    R =0.393×qw×L=0.393×1.628×3.00= 1.919kN；

    L---连墙件竖向距离，取 3.00 m；

    风荷载给三角悬挑脚手架水平杆的力NW计算：

    NW＝2R=3.839kN。

  3、三角悬挑的杆件和节点设计

    (1)水平杆AB 

    轴拉力N’AB＝NAB+NV+NW= 4.238+0.582+3.839= 8.659kN；

    钢管的拉应力：σ ＝N’AB /A= 8.659×103/(4.240×100) =20.423N/mm2；

    AB杆的拉应力20.42N/mm2 小于 205N/mm2 满足要求！

    (2)BD杆

    NBD＝5.230kN，BD的长度2.961 m，在BD杆中点设EF支撑，则BD的计算长度l0计算如下：

    l0= 2.961×103/2×1.155＝1710.219 mm；

    λ＝l0/i＝1710.219/15.900＝ 108； 根据λ值查表的φ＝0.530；

    M=NBD×e；

    其中依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》：e＝53mm。

    M=5.230×103×53=2771.584 N·mm ；

    根据钢结构规范规定βm取1； 

        N’EX=π2EA(1.1λ2)

    N’EX=π2EA(1.1λ2) =π2×2.060×105×424.000/(1.1×1082)= 67188.141 N ； 

    BD杆压弯稳定性按下式计算：

        σ=N/φA + βmM/[W(1-Nφ/N’EX)]

     σ ＝5.230×103/(0.530×424.000)+1×2771.584/(4490.000×(1- 5.230×103×0.530 /67188.141)) =87.657N/mm2； 

    BD杆的压应力87.66N/mm2 小于 205N/mm2 满足要求！

    (3)CD杆 

    NCD＝6.027kN，CD的长度3.413 m，在CD杆中点设EF支撑，则CD的计算长度l0计算如下：

    l0= 3.413×103/2×1.155＝1971.129 mm；

    λ＝l0/i＝1971.129/15.900＝ 124； 根据λ值查表的φ＝0.428；

    M=NCD×e；

    其中依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》：e＝53mm。

    M=6.027×103×53=319448.536 N·mm ；

    根据钢结构规范规定βm取1； 

        N’EX=π2EA(1.1λ2)

    N’EX=π2EA(1.1λ2) =π2×2.060×105×424.000/(1.1×1242)= 50967.903 N ； 

    BD杆压弯稳定性按下式计算：

        σ=N/φA + βmM/[W(1-Nφ/N’EX)]

     σ ＝6.027×103/(0.428×424.000)+1×319448.536/(4490.000×(1- 6.027×103×0.428 /50967.903)) =108.153N/mm2； 

    CD杆的压应力108.15N/mm2 小于 205N/mm2 满足要求！

    (4)EF杆  

    EF杆是为减半压杆BD、CD的计算长度而设置的横向支撑，按钢结构设计规范计算：

    由BD杆引起：

        Fb1=NBD/60

    Fb1=5.230/60= 0.087kN ；

    由CD杆引起：

        Fb2=NBD/60 + (0.6+0.4/n)

    Fb2=6.027/60×(0.6+0.4/2)=0.080kN；

    两者基本接近，可确保BD、CD杆的计算长度减半。

    (5)节点设计

    需要的扣件数量按照下式计算：

        n=P/NVt

    其中：

    Nv ----单扣件抗滑移承载力，取0.800×8=6.400kN；

    内外立杆需要扣件数为：

     n =5.121/6.400 =1 ；

    BD杆需要扣件数为：

     n =5.230/6.400 =1 ；

    AB杆需要扣件数为：

     n =8.659/6.400 =2 ；

    CD杆需要扣件数为：

     n =6.027/6.400 =1 ；下载本文